创械手册

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兵器工业部《枪械手册》编写组

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1. 电平静分

内容提要

本书是在总结建国以来我国枪械产品研制及生产经验的基础上编写 的,主要介绍了建国以来我国研制与仿制的各类枪械产品。

全书共分八章。第一章总论,主要介绍了枪械的发展简况、枪械生产 质量要求的特点及质量保证体系等情况。从第二章起,主要介绍了手枪、 冲锋枪、步枪、机枪、大口径机枪、运动枪及其它枪械的性能、结构、动作原 理、研制过程、生产中易出现的问题及使用中的有关情况等内容。

本书通俗易懂、图文并茂,并附有较多的彩色全貌照片及附表。对枪械 设计、制造、管理、教学及其他有关人员均有较大的参考价值。

枪械手册

兵器工业部《枪械手册》编写组 责任编辑 盖铭杰 \(*\)

國防一学出版社出版 国防工业出版社印刷厂印装 内部发行

787×1092 1/16 印张 72 1/2 1705千字 1986年6月第一版 1986年6月第一次印刷 印数: 0,001-3,000冊 统一书号: N15034 · 2969 定价: 22.25元

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金融出版图 人员开展 第一章 总 论 论 表明的对象 第一条条

十四世纪初期, 适音主业准备本的发展, 世界各国阿宾天然的大城镇, 建设线路机

南宋寿春府 (今安徽考县) 制造子一种 突火枪 (图 1-2-1)。这两 火枪 也 早川根竹節 “最晚, 请内装有人活, 再性”小意”(类似于弹心用火络大西治疗后, 起,可发出火焰,

第一节 枪械的作用与分类

的位态小照整日旅

“情是以火药为能源,利用火药在管形发射具内燃烧产生的气体能量发射弹头的武器。 通常把口径在20毫米以下的武器叫做枪(便携式榴弹发射器除外)。现在,常将枪及其 所使用的枪弹合称为枪械系统。

他 枪是步兵装备最早、使用面最广、需要量最大的基本武器, 又是特种兵(即: 装甲 兵、炮兵、空军、海军、空降兵、公安部队和警卫人员等)的自卫和杀伤敌人的战斗武 器;同时也在装甲车辆、飞机、舰艇上广泛采用。此外,枪械在国内外还普遍用于民用。 如: 使用在体育运动中的射击比赛, 狩猎及生产建设中等等。

枪有不同的分类方法:

由《試驗辦事時期信息

按口径分: 一般可分为小口径枪和大口径枪。

按用途分:可分为手枪、冲锋枪、步枪、轻重机枪、大口径机枪、运动枪以及近来 开发的便携式榴弹枪等。本书各章节即按此分类进行介绍。

按自动方式分: 又可分为非自动武器和自动武器, 现代军用枪械绝大多数都属于自 动武器。自动武器的自动方式通常可分为以下三大类:

第一类: 枪机后坐式。是利用弹壳在火药气体作用下抵压枪机向后运动, 完成自动 循环的武器。这类武器按其结构不同还可分为自由枪机式和半自由枪机式两种。自由枪 机中又有枪机复进到位后击发枪弹底火的和在枪机尚未到达其最前位置时就击发枪弹底 火的前冲击发式两种。半自由枪机式是通过枪机上的某些附加机构,以达到延迟枪机后 坐的作用。这种武器结构多样,有的利用机构的约束限制枪机发射时的位移;有的则靠 减缓枪机在发射瞬间的速度; 还有的则利用气体的作用来达到延迟后坐的目的。

第二类。枪管后坐式。是利用发射时枪管的后坐运动完成自动工作循环的武器。枪 管后坐式又分为短后坐与长后坐式两种,其中短后坐式应用最广。

第三类: 导气式。利用膛内导出的火药气体推动活塞或某些类似的机构, 完成自动 工作循环的武器。这类武器在现代枪械中应用十分普遍。

第二节 枪械的发展简史

(一)步枪

步枪按装填方式分为前装枪和后装枪。弹药从枪管口部装入弹膛的叫做前装枪;弹 药从枪管尾部装入弹膛的叫做后装枪。 医中脑病毒 医消毒产生成血管

前装枪有管形火枪,火门枪、燧发枪和火帽枪等。使用的子弹,开始用石弹,后来 采用了各种铅弹。前装枪最早出现的一种管形火枪,是我国南宋军事学家陈规于公元 1132年 (宋高宗绍兴二年) 发明的。该枪枪管由巨竹制成, 由两人拿着, 先 把 火 药装 在竹筒内, 在临阵交锋时, 点着后用来烧伤敌人。到了公元 1259年 (宋理宗开庆元年)

南宋寿春府(今安徽寿县)制造了一种突火枪(图 1-2-1)。这种火枪也是用粗竹筒 做成, 筒内装有火药, 再装”子窠”(类似子弹)。用火将火药点着后, 起初发出火焰, 接着”子窠”就被射出去,并发出巨大的声音。火枪的主要作用在烧人,而突火枪却能 发出”子窠”打人,比火枪前进了一步,也为管形武器的发展打下了基础。

十四世纪初期,随着工业和技术的发展,世界各国研究兵器的人增多,很快就出现 了原始步枪,叫火门枪。它系一极简单的铁管,别无其它零件,采用实体球形弹丸,由 枪口将黑火药和球形弹丸装入枪管内,从火门点燃火药。这种枪的威力虽大大超过了突

火枪,但其缺点是很笨重,最古的火门枪口径超过了 22. 毫米, 重达 10 公斤左右, 弹丸重 50 克; 射击时后坐力 很大,要求射手要有强壮的身体,使用很不方便。后 来,随着制造小口径枪管技术的提高,枪的口径减小到

图1-2-1 突火枪

图1-2-2 带木托的铁管火门枪

17 毫米, 重量减轻到5公斤。为了使用和携带方便, 又装上了直形木托 (图 1-2-2)。 为了简化火器的操作方法,于十五世纪改进了原来的用手拿火绳点燃发射药的方法。 把一种所谓的”火绳枪机”(弯形轴)安装 在枪上并能围绕扳机轴转动,扳机一端固定 有引火绳, 如图 1-2-3所示。当 射手扣扳机另一端时, 引火绳便靠向点火孔。火绳枪机。 的使用简化了射手射击时的操作,从而出现了一种单人武器——火绳枪。

图1-2-3 最简单的火绳枪机

十五世纪末期, 为了简化前装手续, 减少气体的泄出, 使弹丸在枪膛内起紧塞作用 和提高装填速度, 发明了原始的直线式膛线。在直线式膛线出现后, 又发明了螺旋式膛 线, 使步枪的性能起了根本的变化。加之将球形弹丸改成长圆形弹丸, 不但便于嵌入膛 线,减少了弹丸和膛壁之间的空隙,且螺旋式膛线可使弹丸作旋转运动,既能闭塞火药 气体,又能改善弹道和提高射击精度,因而大大地增强了射击威力。所以螺旋式膛线很

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快就代替了直线式膛线。

十六世纪初期, 出现了轮式发火枪。意大利科学家芬奇也改良了他自己发明的转轮: 式发火机构。它的发火原理是将击锥内的燧石压在钢轮上, 钢轮 在 弹簧的作用下转动, 钢轮表面的细齿摩擦燧石产生火花,点燃火药,如图 1-2-4 所示。但是,这种机构复杂,

钢轮在有污秽时即发不出火花, 不能点燃火药。因而在当时使用 这种枪时,往往用火绳枪机作为 备份枪机。

为了取代复杂的轮式发火机 构及难以克服的故障。在 1525年 又发明了撞击式打火枪。这种发 火机构是把紧夹在击锥夹口内的 燧石, 用来打击火药池盖上方的 打火板,从而打出了火花,点燃了 引火药, 如图 1-2-5 所示。这种 击火机构的采用, 简化了射击过 程, 提高了射击精度。随着撞击 式击火机构的发展及不断完善, 到十七世纪末, 发火枪已得到普 遍地采用。

1801305年英国福西士发明了新的击头法, 它是用 击锤打击一种含有雷汞的引爆药, 因 而可用它的火焰点燃药室内的黑火药。到了十九世纪二十年代铜火帽已经被应用。它是 将含有雷汞的引爆药装入铜火帽壳内,发射时,把装有引爆药的铜火帽套在”击砧”上, 击砧上的孔直接与枪膛的装药室连接。击锤打击铜火帽,点燃引爆药,火花通过击砧孔 道而点燃火药。这种方法既不受天气影响,也减少了不发火次数,这种枪称为火帽枪, (见图 1-2-6)。但是这种装填过程仍很复杂, 为了简 化装 填 方 法, 法 国 军 官德尔文

火帽枪 图1-2-6

1825 年设计了一种枪尾部带药室的步枪,其药室直径小于枪管线膛部分 的直径,球形 弹丸能自由地滚入枪管中,并被阻挡在药室前端突起部的地方。用通条撞击铅弹丸将其 压扁, 使能紧紧地填满膛线, 如图 1-2-7 所示。这种枪的缺点是, 弹丸被压扁后, 失去 了膛线赋予它的旋转运动, 使射击精度受到较大影响。

十九世纪四十年代,另一位法国军官图温南上校设计了一种步枪(如图 1-2-8 所示)。

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是美丽为少古门基独的头

图1-2-7 德尔文枪的药室构造

图1-2-8 图温南枪的构造

他设计的步枪药室直径与枪管口径相等,但在药室底部拧入一根坚固的钢心杆;杆的四 周容纳发射药, 铅弹丸顶在钢心杆上, 当用通条冲打铅弹丸时, 就把它压入膛线。这种 按置的优点是弹丸在通条冲打下向周围产生的扩张, 比在德尔文步枪里面要规则 得 多。 但装弹过程仍很困难。

1849年法国的米尼厄上尉发明了一种长形弹丸, 弹丸呈圆柱形、尖头, 围绕圆柱部 分有二道环形凹槽, 底部掏空成圆锥形, 用一个中空的碗状 铁塞堵上, 见图 1-2-9。当 火药气体压力增大时, 把碗状铁塞压入掏空部分, 使铅弹丸尾部膨胀而嵌入膛线, 从而 形成充分的旋转运动;因而为提高射击精度、简化装填过程、减小口径创造了条件。但 米尼厄弹丸的缺点是在飞行中有时将碗状铁塞失落或改变位置, 影响了弹丸飞行的一 致性。

1853年美国的恩飞耳德将米尼厄弹丸作了改进,他用锥形坚硬木塞代替碗形铁塞, 弹头圆周部分没有环形凹槽, 如图 1-2-10 所示。铅弹丸直径为 0.55 英寸, 发射后膨胀。 使用坚硬木塞后,扩张更为可靠,可克服碗状铁塞的缺点。

1852年英国军械师维尔金 逊和 奥 地利炮兵军官洛林同时发明了圆柱形尖头的压缩 式弹丸, 在弹丸的圆柱部刻了两道很深的凹槽, 如图 1-2-11 所示。它是 利用火药的爆

图1-2-9 米尼厄式弹丸 图1-2-10 恩飞耳德式弹丸 图1-2-11 压缩式弹丸

炸力量, 使自由装进枪管内的长弹丸的直径增大, 并使它紧贴膛壁, 并沿膛线前进。 在步枪发展的过程中, 古老火枪的装填方法最初也采用过后装式。但由于后装枪不 能保证密闭火药气体,也不能牢固地使药室与枪管连接,这就限制了使用威力足够的装 药, 在当时的技术条件下, 只能采用前装药了。

后装枪直到十九世纪在新技术发展的基础上才又复兴起来,而代替了前装药的方 法。1840年普鲁士采用了击针式后装枪。这种枪是普鲁士的德来塞发明的,他在发明了 用撞针突然撞击弹壳内的起爆药而使装药引燃的方法以后, 设计了带有这种装置的后装 枪。其特点是: 将一个针形的长击针装在滑动的枪机内。使用的枪弹是纸制药包、自备 点火药的定装式枪弹。弹丸与火药用一填塞物隔开,填塞物后装一爆帽。射击时,击针 尖穿透装药的纸药包,并以其撞击力点燃弹丸底部的点火药,如图 1-2-12 所示。击针 枪和定装式枪弹(弹丸、火药和底火结合为一体)出现后,在简化装填手续和提高射速

方面比前装枪显示出巨大的优越性,使用这种枪一分钟可进行五次准确地射击。但是这

种枪使用的是纸药筒,发射后残片须 由下一发弹丸排出枪膛, 枪机也不能 闭塞火药气体。

十九世纪六十年代开始采用了金 属药筒。这种药筒是英国皇家实验所 博克萨发明的,是将黄铜片卷成筒壁, 以铁片做成筒底与底缘, 筒底正中装 火帽。1865年美国的斯乃德枪首先采 用了这种药筒。1871年英国使用了 马梯尼·亨利枪,它所用的弹药,是 将药筒上部缩小, 把黄铜片卷成的筒 壁改进为冲压成型的弹壳。这在当时 是一种较好的制造法, 它解决了枪机 完全闭塞火药气体的问题,并能可靠 地将装有击发药的火帽固定在底部

上。类似这种构造的枪弹一直沿用至今。与此同时,步枪也采用了滑动枪机(即在开、 闭锁时可沿枪膛轴线方向运动的枪机。这种滑动枪机具有完成抽壳、抛壳和重新装填枪 弹的作用,这样可大大简化装填过程,提高发射速度,见图 1-2-13。

步枪弹仓在后装枪上使用较早的是1860年亨利及斯宾塞枪。步枪采用弹仓后,发

射速度大增,每分钟可发射 10 发左右。1867年英国采用斯宾 塞后 托弹仓枪为制式枪, 其结构原理如图 1-2-14 所示。前托弹仓是亨利于 1860 年设计的,其原理如图 1-2-15 所

示。这种结构的缺点是故障多,故很少采用。将枪弹装入机匣里进弹口处的弹仓叫做机 匣弹仓。它的样式较多, 使用最

广的是德国的毛瑟于 1884年改 装的弹仓即盒形弹仓,如图 1-2-16 所示。这种弹仓装5 发枪弹, 分双排装入,结构好,故障也 少,使用较广。

(二) 机枪

机枪按自动化程度分为非自 动机枪和自动机枪。

图1-2-16 毛瑟式盒形弹仓

非自动机枪最早出现的是一种手摇单管转动机枪,它是采用多膛原理的武器。这种枪

是英国的詹姆士·帕克尔于1718 年发明的, 它有一些可以预先装 填好弹药的单个弹膛,这些单个 的弹膛联接成圆形, 依次转动到 对准枪管的位置。转动是靠手摇 曲柄来完成的,发射药利用火绳 点火, 如图 1-2-17 所示。

十九世纪六十年代, 在自动 武器未出现以前, 为了解决发射 速度问题,美国的加托林于1862 年发明了多管式转轮机枪,如图 1-2-18 所示。这种枪 口 径 11 毫 米, 膛线 12 条, 枪管 10 支, 采用 了定装式枪弹, 在转动鼓轮时可

图1-2-17 帕克尔手摇转动式机枪

以机械 化进行重 新装填, 因而解决了射速问题, 在紧张操作时每分钟 可达300至350 发。加托林机枪经各国采用后,在使用中由于博克萨弹壳制造不良,经常出现故障,加 之机枪过于笨重,灵活性较差,有效射程又小,所以这种机枪在军队中未受到欢迎。为 进一步减轻重量和提高机动性, 1878年美国的诺登飞发明了多管排列式机枪,其构造为

图1-2-18 加托林式轮转机枪

5 支枪管作一字 排列, 固定不动, 如图 1-2-19 所示。这种机枪后坐和复进都是由扳动侧 方的机柄来完成, 弹匣 垂直安装在枪上,弹匣内的枪弹借枪弹本身的重量而下降。发射

时, 5支枪管同时进行齐 射。在自动武器的发展中, 多管排列式机枪起了很大的 作用, 自动武器的主要机构 与多管排列式机枪很相似。 其不同处是自动武器是利用 发射时火药气体所产生的力 来转动机构进行发射。

1884年英籍美国人希 兰·马克沁发明了自动机 枪,并获得了机枪第一次专 利权,这是被军队使用的第

图1-2-19 诺登飞多管排列式机枪

一种自动武器。它利用发射时枪管的后坐力作为连续 射击的原 动力,使一向被认为有害 的后坐力, 变为有用的能量。马克沁机枪开始时采用黑火药发射弹丸, 由于火药压力不 稳定, 自动机工作一致性差。1885年维尔发明了无烟火药, 威力比黑色火药大得多, 马 克沁改用无烟火药后, 解决了上述问题, 终于研制出具有实用价值的自动武器。马克沁 机枪的出现,开创了自动武器的新纪元。 机叶盒油油除香器蒸润金人标避应率量 肥家

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第 马克沁机枪的自动原理, 是直接利用膛底压力推动枪管后坐, 采用曲柄连杆机构闭 锁, 用帆布做成弹带, 以供连续射击, 发射速度每分钟约 600 发, 它的 自动方式如图

1-2-20 所示。枪机的纵向运动由曲柄连杆机构操纵, 当后坐开始, 枪机随枪 管节套框 后坐到一定距离后,加速凸轮与固定机匣上的滚轮相遇时,曲柄回转打开枪膛。复进时, 曲柄反向回转使枪机关闭枪膛。为了解决持续射击引起枪管灼热的问题, 在枪管外部装 有水套,进行冷却。这种机枪必须安放在各式枪架上射击,总重超过40公斤,机动 性很差。

十九世纪末期, 美国人勃朗宁发明了可儿特导气式机枪, 它的构造是在枪管下面距 枪口约1英尺的地方, 钻一个导气孔, 内装活塞。发射时, 弹丸经过导气孔后, 它后面 的一部分高压火药气体将活塞压下,通过杠杆及连结杆起作用,完成退壳及装弹等动作。 如图 1-2-21 所示。

图1-2-20 马克沁机枪的后坐方式

图1-2-21 可儿特导气式机枪构造

法国的哈其开斯在可儿特导气式机枪自动原理的基础上,于1914年制造出一支机 构完整的机枪, 它的基本部件包括: 枪管、枪机、杠杆、击针、活塞、活塞杆和复进簧 等, 这种自动方式是典型的导气式结构, 其结构如图 1-2-22 所示。

图1-2-22 哈其开斯导气式机枪

1902年德国人柏格门发明了枪机自由后坐式机枪,它的自动方式是全靠枪机的质量 来阻止火药气体压力, 使枪机后退延迟, 如图 1-2-23 所示。这种机枪结构简单,制造方 便, 它的缺点是常有破坏弹壳和不连发的故障出现。枪机半自由后坐式机枪, 原系德国 发明, 后来奥地利人守瓦兹洛色利用由枪机带动的曲柄连杆机构, 使枪机受到巨大的机 械阻力而产生减速效果, 以达到枪机延迟后坐的目的。经过改进,于1907年被奥地利用 作制式机枪, 如图 1-2-24 所示。前冲击发式枪机后坐武器的结构形式基本上与枪机 自

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(由后坐式武器相同,不同处是前冲式的击发机构恰好在枪机到达最前位之前把枪弹的底 火点燃, 见图 1-2-25。

(三) 手枪

手枪是单手发射的短枪。早期的手枪有火绳手枪、燧发手枪和转管式燧发手枪。随 着科学技术的进步, 手枪的结构得到了进一步的完善与发展。现代手枪按结构不同可分 为转轮手枪与自动手枪两种。

手枪的起源与步枪大致相同。十四世纪初期就有在铜制的筒上开一个火 药 点火口, 筒内装填火药与弹丸的原始火绳手枪。射击时,一只手握住枪,另一只手拿火绳点燃火 药。这种火绳枪由于装填弹药与点火方式过于麻烦,不适合军队使用。十六世纪中期发 明了燧发火枪,这种枪的点燃方法比火绳枪有了很大的改进。到了十九世纪则出现了能 进行多次射击的旋转手枪,其结构是利用多根枪管回转在一个固定的中心轴上。这种旋 转手枪当时被称为”胡椒瓶”手枪, 见图 1-2-26 所示。

1835年美国人可儿特发明了转轮手枪。转轮手枪是一种多膛单手握持射击 的 小 型 火器, 它与旋转手枪有显著的不同。可儿特转轮手枪最大的改进处是利用在一个圆筒内 卡钻有数个弹膛的转轮,回转在一个固定枪管的周围。发射时,借扣动扳机的力带动转轮 文 旋转, 使其每个弹膛依次对正枪管的位置而发射, 如图 1-2-27 所示。

图1-2-26 燧发机旋转手枪

1890年英国采用威伯勒·福士别力的左轮手枪, 口径为 0.455 英寸, 枪身长 6 英 寸, 系6连发。这种枪利用后坐力以转动圆筒,并能自动退壳,当时被认为是一种优良的手 枪, 如图 1-2-28 所示。自动左轮手枪的优点是动作可靠, 机构坚固耐用,并能控制弹药 的使用。其缺点是如果弹膛没有完全对正枪管, 则弹丸会在运动中遇到障碍, 造成武器 与弹丸的损坏。此外, 此枪的横向尺寸较大, 容弹量较小。

自动手枪是一种单手握持射击的小型自动火器。按其结构不同又可分为半自动、全 自动两种, 供近距离自卫使用。

自动手枪在奥地利出现较早, 1892年肖伯格手枪制出了样品。其后,德国波尔谢特 M1893 手枪、柏格门M1894 手枪、奥地利曼利夏M1894 手枪、德国 毛瑟M1896 手 枪、 鲁格M1900 手枪等相继问世。到本世纪初手枪的发展已达到高潮,并逐步的列为军队的 制式手枪而取代转轮手枪。1897年美国人勃朗宁也开始了自动手枪的设计工作,他 的第 一支手枪是采用自由后坐原理的自动手枪,于1898年在比利时制造。这种自动手枪 采用 自由枪机式, 靠枪机质量的惯性和复进簧力与枪管抵紧。击发后, 火药气体使弹丸飞出 枪口, 与此同时, 弹壳受火药气体的压力作用抵压枪机一同后坐, 并完成自动动作的循

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图1-2-28 威伯勒自动左轮手枪

环, 见图 1-2-29。

从十九世纪末期到二十世纪初期, 出现了很多种自动手枪, 其中具有代表性的有美

图1-2-29 勃朗宁自动手枪

国的可儿特枪管后坐式自动手枪, 如图 1-2-30 所示。该枪采用枪管摆动闭锁, 发射时。 火药气体推动弹丸飞出枪膛,同时通过弹壳底部推动枪机带动枪管一同后坐,枪管以铵 链为轴, 尾部向下摆动, 使枪管脱离枪机而开锁, 此时枪管不动枪机继续后退, 直至枪 管和枪机之间的供弹口能供弹时为止。这时在复进簧的作用下开始复进,装填新弹,继 续射击,直至枪弹射完。但是最初的可儿特自动手枪由于握把与枪管成直角,射出的枪 弹在10米左右便进入土中。为了在紧急情况下不经瞄准,借食指指物的纯熟能力,举枪 射击, 便可命中。于1911年加以改进, 将握把与枪管的角度增大为110度, 使握把向后 倾斜,便于枪管与握把食指平行。改进后的可儿特手枪,精度好、杀伤力大、发射迅速 及作用可靠,合乎军用手枪的要求,至今仍为美军的制式手枪。

图1-2-30 可儿特自动手枪

第三节 旧中国时期枪械的生产概况

我国是最早发明火药和生产火器的国家。世界上最早的铜火镜, 就是我国元朝至顺 三年(公元1332年)用铜铸造的。当时我国兵器制造技术在世界上是领先的,但由于 腐朽没落的封建统治, 科学技术逐步落后, 到后来大多数枪支弹药均从国外购买, 只有 少数是自己仿制的。所以旧中国的枪械品种繁多, 式样陈旧, 现概述如下:

(一) 步枪

旧中国步枪, 早期以沪厂(上海兵工厂)制造最早, 同治六年曾仿造德国11毫米 老毛瑟前装枪, 同年又仿造美13毫米林明敦边针后装枪, 光绪九年仿造英国11毫米单 发黎意枪,光绪二十四年,开始仿造德国 7.9 毫米毛瑟枪。

旧中国后期仿造的步枪,分为日本三八式 (日本明治38年,公元1905年)与德国 毛瑟两大类;三八式口径 6.5 毫米, 民国十三年 (1924年) 以来, 在晋厂(山西太 原兵 工厂) 制造。毛瑟式步枪计有四种:

第一种: 1888年式7.9 毫米套筒步枪, 使用圆头子弹, 于光绪十九年汉厂(汉阳兵 工厂)仿造此枪,后去套筒加护盖,改表尺,由直立式改为固定弧形式,将枪管加大, 即所谓汉阳式步枪。

第二种: 1898年式7.9 毫米毛瑟步枪使用尖头子弹, 粵厂 (广东石井兵 工厂)、沪 厂, 辽厂(沈阳兵工厂)先后曾仿造此枪,但有改变之处。巩厂(河南巩县兵工厂)于 民国二十三年 (1934年) 也曾仿造1898年式7.9 毫米毛瑟步枪。

第三种: 1904年式 6.8 毫米新毛瑟步枪, 于光绪二十三年 (1907年) 在粤厂 开 始 制造。民国元年 (1912年),力求提高精度, 定名为元年式步枪。民国八年 (1919年)粤 厂将其口径改为7.9 毫米, 将弹膛外部加大; 随后四川兵工厂也作了改变, 但仅将枪膛 扩大为7.9 毫米; 巩厂将枪管改为汉阳式而略加变动。自民国十七年 (1928年) 以后, 便生产7.9毫米元年式步枪。

第四种: 1924年式7.9 毫米短管毛瑟步枪, 此枪曾购买不少, 其机件与 德国 1898 年式7.9 毫米毛瑟步枪相同, 惟枪管长为 590 毫米, 比九八式短约 150 毫米, 所以叫短.

毛瑟枪, 巩厂于民国二十四年 (1935年) 八月间, 向德国购到该枪工作图纸及量具等。 即开始制造,于同年十月正式出品,定名为中正式步枪。实际上即是”24式”步枪。在 抗战期间, 浙江也曾仿造, 定名为七七式步枪。在1945年我军于胶东采用6.5 毫米口 径。仿造辽宁兵工厂生产的7.9 毫米改良毛瑟的九八式与三八式步枪, 定名为45式步 枪及马枪。

1947年辽厂(九十厂)生产7.9毫米临时式步马枪。

(二) 轻机枪

旧中国制造最早的是丹麦麦特森式轻机枪, 粤厂于光绪三十四年 (公元 1908年)仿 造, 口径8毫米。沪广于民国四年(公元1915年)仿造法国哈其开斯轻机枪, 口径为 7.9 毫米。后于民国十一年(公元1922 年)宁厂(金陵兵工厂)仿造法国绍沙式轻机枪, 口径为8毫米。辽广于民国十三年开始仿造日本十一年式(大正十一年)轻机枪,定名 为一三式轻机枪,口径为6.5毫米。

捷克 ZB-26 式轻机枪, 口径 7.9 毫米。四川 21 厂、40 厂和 巩县 11 厂等厂曾大量 仿造, 所以国内这种枪数量很多。在抗战期间, 浙江也曾改造, 而称为七七式轻机枪。

(三) 重机枪

旧中国制造重机枪最早的是金陵制造局,自清朝光绪十年开始仿造美国的加托林连 装管机枪(俗称六门连珠炮),及美国诺登飞连装管机枪(俗称四门神机枪)。到民国三年 仿造德国的马克沁机枪, 民国十三年开始造新式马克沁重机枪, 当时国内其它各厂也进 行仿造。民国二十三年宁厂由德国取得1908式马克沁重机枪工作图样,完全照样仿造。 较前大有进步,于民国二十四年十月正式出产品,制定二四式。

民国八年粤厂仿造奥国1907年式守瓦兹洛色重机炮, 称为粤式六八水机关枪。汉厂 仿造美国勃朗林M1917年式重机枪加以改造,于民国十年十月十日造成,故名卅节式, 此枪以后湘、桂、陕、川诸省, 沪厂等均先后仿造。最后由巩县兵工厂加以改良, 增设 高射装置, 故又称改良卅节式重机枪。 计上端

日本三八式重机枪, 粤厂于民国八年仿造, 晋厂于民国十三年开始仿造, 口径为 6.5 毫米。辽厂曾加以改良, 定名为一三式重机枪, 口径仍为 6.5 毫米。

(四) 手枪

旧中国用的手枪为左轮、勃朗宁、自来得等。左轮手枪是仿史密斯·威尔逊式,口径 为 0.38 英寸及 0.32 英寸两种, 均为 6 连发, 由伪中央修械厂生产。勃朗 宁 (1900 式) 手枪系自动装填式,口径为7.65 毫米,弹匣容量为7发。自来得即德国毛瑟1898式手 枪, 口径为 7.65 毫米, 分 10 发与 20 发两种, 前者为自动装填式, 后者能全自动 与 半 自动选择射击,均配有木壳。以上各枪当时宁厂、沪厂、汉厂、巩厂、晋厂均有生产。

(五) 冲缝枪

冲锋枪最早是由沪厂、宁广、汉厂等仿造的德国柏克门冲锋枪,口径为7.63 毫米。 但是巩厂及辽厂制造的, 除自动发射外,还能半自动发射,有调节装置。此后又有仿美国 汤姆生M1921 冲锋枪, 口径为 0.45 英寸, 粤厂自民国十二年初至十三年底进行了仿制。 晋厂于民国十五年, 设立专厂进行仿制, 但外表微有差别, 口径为11 毫米,四川二十一 军修械所也进行了仿制,并加两脚架,口径改为7.63 毫米。1947年辽广仿制美国M3A1 式 0.45 英寸 (11.43) 冲锋枪, 定名为三六式 (民国三十六年)。

第四节 革命根据地枪械的生产概况 11 11 31 3

一、革命根据地的枪械生产经历了一个从无到有、从小到大的发展过程、根据地最早的 国防工业是1931年在井岗山建立的第一个兵工厂,由七八个人组成。同年在江西兴国 县又成立了中央军委兵工厂,共250余人,主要以修枪为主,至1932年中央兵工厂扩 大到 450 多人, 建立了两个分厂, 先后共修配和制造了 40,000 多支步 枪、400、000 多万 发子弹、60,000 多枚手雷、5000 多个地雷; 修理了 2000 多挺机枪、100 多门迫击 炮、 2门山炮, 以及制造了大量的刺刀、铁镐、铁锹等, 为红军立下了不朽的功劳。

抗日战争爆发后, 延安兵工厂的广大职工发挥了创造精神, 在设备简陋、原材料缺 乏的情况下, 克服了种种困难, 于1939年研制出第一支口径为7.9 毫米的步马枪,命名 为无名式步枪, 该枪曾受到毛泽东同志的赞扬。当时该厂一个月能生产40至50支 步枪。 米湾之3 米容口 , 保服靴发生一张

1 但是, 当时八路军的武器装备是低劣的, 数量严重不足。在这种情况下, 军队坚决 执行了”取之于敌”的方针,为了及时修好缴获的武器,到1938年,八路军各部在山西 境内的修械所有十三个, 达1000余人, 这些修械所在极端困难的条件下,完成了许多重 要任务。到1938年,晋察冀军区供给部修械所的职工,在完成修械任务的前提下,发 扬创造精神,仿制了”八音子”手枪、“手提式冲锋枪”、“捷克式步枪”等。当年八 路军 总部在阳城县举行的胜利品展览会上,展出了他们所制造的枪支,朱德同志对此给予了 高度的赞扬。

1938年冬, 八路军总司令部决定成立八路军总部修械所。有职工一百余人,机器设 各十余部、虎钳十八台,主要生产步枪。月产量由开始三、五支提高到六十余支,这就 是太行兵工厂的前身。

1939年, 日寇实行三光政策, 根据地修械所受到威胁, 总部修械所迁往黎城县 黄崖 洞进行扩建。工厂建成投产时,共有切削机床、动力设备等40多部,全厂职工近千人, 每月能生产七九步枪 200 余支、掷弹筒数十门、50 炮弹 30 余发以及刺刀、地雷等武器, 年产量可装备十六个团。

黄崖洞兵工厂制造的主要武器有: 五五式步枪、八一式七九步枪。五五式步枪是汉 阳兵工厂造的七九步枪的改进型,于1940年初,试制成功的。当年,正值朱德同志五十 五寿辰, 工厂为了表达对总司令的敬爱, 故定名为五五式步枪。这种步枪的枪管口径为 7.92 毫米, 有4条右旋膛线, 缠距为 240 毫米, 线膛长 534 毫米, 枪管长 600 毫 米, 瞄 准基线长 503 毫米, 枪长 (不装刺刀) 1110 毫米, 全枪长(带刺刀) 1390 毫米, 全枪重 4.55公斤。金属件全部用道轨钢制作。枪托采用核桃木,每支枪都配有刺刀。刀重 400 克, 刀鞘重 150 克。

1940年7月, 该厂在五五式步枪基础上, 参照延安兵工厂造的无名式步枪, 又试制 成功一种新式的七九马步枪, 枪管比五五式步枪短 150 毫米, 重量 3.06 公斤, 比五五式 步枪精巧、坚固、美观, 深受部队欢迎。受到了八路军总部给予嘉奖。定名为八一式步 枪(当年八月一日试制成功)。此后,工厂一直生产这种枪。

的。黄崖洞兵工厂初创时期, 是我军的步枪制造厂,主要生产五五式和八一式步枪,1940 年至1941年,为步枪产量的最高时期,共生产步枪五千多支,1941年夏,由于掷 弹筒

和五〇弹的投产, 步枪产量逐渐减少, 直至停造, 转由高峪兵工厂、梁沟兵工厂继续生 产。黄崖洞兵工厂集中力量生产五○掷弹筒及五○弹。从此,黄崖洞兵工厂成为我军的 西山人群提大单 1891 (铁料收去 炮弹厂。

1939年秋,组建西安兵工厂,主要制造步枪,有机器十余部,职工300余人,由于 组织得力, 到年底, 月产步枪 30 来支。为了保障工厂安全, 该厂于 1940 年春迁往辽县 为整 的 水系命 当书输出了人葬纸 沙甲基 高峪村。

1940年春, 在河南省武安县梁沟村, 组建梁沟兵工厂, 于同年秋天工厂建成, 设备 安装完毕, 正式投入批量生产, 主要生产步枪、手枪、掷弹筒以及六〇迫击炮弹。工厂 有三节锅炉一台,发电机一部,机床三十六台,职工近600人。是一个厂房较大,设备 较多的兵工厂。

一太行军事工业。经过三年的建设与发展,已具有相当生产规模。各工厂都有固定厂 - 址, 产品对象明确, 生产有了专业化分工, 并规定了初步的工艺规程, 工厂内部建立了 相应的管理机构和管理制度,采用了一定数量的机械设备。到1941年,军工部各厂职工 总数达 3300 余人, 拥有相当 1000 马力的蒸汽动力设备和简易机床 124 台, 月产七九步 枪近 300 支, 步枪刺刀 880 多把, 五〇掷弹筒 80 多门, 五〇炮 弹 2000 多 发, 手 榴 弹 5000 多枚, 复装子弹 28000 多发。

人 八年抗日战争, 太行各兵工厂, 自力更生制造的主要武器有, 步枪 9758 支,复装子 弹 2.237.524 发, 手榴弹 580774 枚, 掷弹筒 2,500 门, 五〇弹 198,020 发, 八二迫击炮 弹 37,967 发,雷汞 144 斤,发射药 7236 斤等。装备了八路军,有力的支援了抗日 战争。当我最不好的时

1945年8月15日,日本帝国主义宣布无条件投降,中国人民的抗日战争取得了最 后胜利。人民军队收复了大片土地,接收不少日伪企业,有一部分充实到人民军事工 业, 使兵工厂规模扩大, 生产条件改善, 技术队伍加强, 军火生产能力得以提高。

1946年6月, 蒋介石反动派在美帝国主义的扶持下, 悍然撕毁国共两党协定, 背信 弃义,发动内战,国内形势急剧变化。为适应局势,1947年初,各兵工厂又全部恢复 军火生产,并经调整扩充,发展到19个兵工厂,11,000余名职工。从此这些工厂逐步 减少了枪械的制造,集中力量生产火药、炸弹、子弹、炮弹和迫击炮弹等战争大量消耗 的弹药, 支援解放战争。

第五节 新中国成立后的枪械发展概况

新中国成立以后, 党和政府对枪械行业十分关怀。建国初期派了许多优秀干部领导 枪械行业的生产建设, 首先是恢复生产, 支援解放战争与抗美援朝战争。接着是建设与 改造了枪械各有关行业,建立了较先进的教学、科研基地。三十多年来,研制和生产了 各种枪械,大量装备了人民解放军,在反对外来侵略、保卫社会主义祖国的斗争中,做 出了贡献。与此同时,培养了大量的工程技术人员、技术工人及管理人员,并支援了各 方面的建设。

解放后枪械生产的发展,大致可以分为以下几个阶段。( )

建国前夕至 1952年

同整个国民经济情况一样, 当时也处在恢复整顿时期, 大多数厂仍然继续生产过去

的产品, 如马克沁机枪、德式手枪等等。但已开始接触苏式装备, 着手进行测绘 仿 制。

首先测绘的是苏 1941 年式 ППШ 冲锋枪, 1950 年夏投入批量生产, 命名为 1950年 式冲锋枪, 1951年大量投入生产。主要装备了志愿军, 有力的支援了抗美援朝战争。该 枪配有容弹三十发的长形弹匣或七十二发的圆形弹鼓,全枪结构简单,便于大量生产, 但其射击频率过高难于掌握, 射击精度较差。1949~1950年间还测绘了苏联1933年TT 式手枪,并转入了仿制生产, 命名为 1951年式手枪。

1953年至1959年 11

1953年开始, 即着手从苏联引进第一批枪械产品技术资料。以两年多的时间进行了 技术资料的翻译、技术人员与技术工人的培训、聘请苏联专家、调整生产线、补充与检 修设备、制造工艺装置及进行产品试制等工作。至此,我国开始正规生产苏式装备。这 些产品 1953年至 1954年先后投产的有: 1953年式步骑枪 (仿苏式步骑枪)、1953年式 轻机枪 (仿苏 ДПМ 式机枪)、1953 年式重机枪 (仿苏 CГ 式重机枪)(均发射 苏 联 1908 年式 7.62 毫米枪弹, 即我国生产的 1953 年式 7.62 毫米枪弹)。1954 年式冲锋枪及 1954 年式手枪 (使用 1951年式手枪弹)。其中 54 式手枪是苏 TT 式手枪 (我 51 式 手 枪) 的 改进型, 克服了原枪使用不安全的缺点, 具有精度较好、安全可靠等优点, 作为部队的 制式装备,至今仍然大量生产,是我国军用枪服役周期最长的产品之一。

1954年式 12.7 毫米高射机枪, 仿苏 IIIIKM 机枪, 配有轮式高平两用枪架,可对 空中及地面目标射击。 海 新 的 000 8 前隔期

1 1956年前后,我国又进一步引进了苏联产品、初期包括全套技术资料、样品、部分 零部件、毛坯件及关键复杂的量规、校对量规等。这是一次全面的技术引进、也是枪械 生产一次较大规模的技术改造。通过生产准备、试制生产,一批新产品在1956年相继定 型并投入生产。主要包括: 音 业务的目录不要就 地子男女工具业科室独人 麻痺冠

1956年7.62 毫米班用武器族, 包括: 56 式冲锋枪 (苏 AK47 突击步 枪)、56 式 半 自动步枪 (苏CKC半自动步枪) 和 56 式班用轻机枪 (苏 PΠ口 班用机枪) 均发射 1956 年式步机枪弹(苏7.62毫米 M43 中间型枪弹)。这三种枪械的试制成功。使我国班、排 装备大为改观,实现了班用武器弹药通用化,并使威力大大增强,此外武器弹药系统重 量及尺寸的缩小,又进一步提高了机动性。目前, 它们是我国步兵班装备数量最多的 武器。

1957年式重机枪 (苏 CFM 重机枪) 它是 CF-43 重机枪的改进型, 主要是将 53 式 的轮式架改为框式轮架, 基本保持了原枪的威力, 但重量却由 44.5 公斤 减 轻 到 38 公 斤。58 式 7.62 连用机枪, 系 口Π 式机枪的变形枪, 采用弹盘、弹链两种供弹方式, 配 可更换的加重枪管,其实际射速较 53 式机枪为高, 但其后坐能量不足, 重量 较 大, 影 响了灵活性。1956年式 14.5 四联高射机枪和 1958年式 14.5 二联高射机枪是枪械 中口 径、威力、结构形状及重量最大的产品,主要用以对付超低空目标和地面轻型装甲目标。 这几种产品试制生产以后,使我军步兵装备基本配套齐全。此外,为适应其它军兵种发展 的需要, 还先后试制了车、舰、机载枪械。供装甲车辆配套的产品有:1955年式7.62毫米 坦克机枪 (苏ДТ坦克机枪)、1959年式 7.62 坦克机枪 (苏 СГМТ 坦克机枪)、1959年式 12.7坦克机枪(苏 口LLK 高射机枪枪身),这几种至今仍为坦克车辆配套使用。供舰艇配 套的有: 59-1式 14.5 双联机枪、1965 年式 14.5 双联机枪。供飞机配套的有: A12.7 毫

16

来航空机枪。供特种需要的有57式26毫米信号枪等。除这些军用枪以外,还试制了5.6 毫米小口径运动枪和比赛枪、7.62毫米大口径运动枪和各种猎枪等。在此期间建立了较 完善的弹道器材生产基地,以满足生产的需要。

随着上述产品的试制、投产,不仅使我军装备状况有很大的改善,也使枪械行业的 生产技术水平有很大的提高,主要表现在:主要产品以产品为对象、按工序进行排列组 成了流水式生产线;工具及设备维修能力大大加强,保证了产品的生产及扩大再生产。

在工程技术方面, 配合新产品的试制生产, 新工艺、新技术得到应用。在枪管加工 方面: 枪管内孔采用电解液压抛光, 提高了加工膛线前的光洁度; 枪管膛线挤压 成形, 代替传统的拉削膛线,大大提高了生产效率;有些产品弹膛镀铬,提高了耐腐蚀能力。 在毛坯精化方面, 开始试用熔模精密铸造, 冷挤压工艺。在机械加工方面, 采用一些专 用机床, 气动夹具, 拉削工艺等, 减轻了体力劳动, 提高了生产效率。在表面处理方面, 采用了磷化喷漆,提高了抗蚀性能。其它如喷丸、冷作硬化等工艺的应用对提高产品质 量亦起到了良好的效果。在正式这个乐趣要自动单独高峰。而我激情都是不断

1960年~1966年的国家精度和临潼管理的建造者 (1) 11 12 12 12 12 13 13 14 15 16 17 18

五十年代末期, 枪械行业也和全国各条战线一样, 人人奋发图强, 力争迅速改变我 国的一穷二白的面貌。在党的三结合方针的指引下,工厂、院校、研究所与部队相结合, 设计定型了一批新产品。如: 步冲合一的 63 式自动步枪, 是我国第一个设计定型 的军 用枪械, 它具有动作可靠、点射稳定性好等优点。64 式微声冲锋枪和67 式微声 手枪, 消声、消烟性能良好,填补了装备的缺门,满足了特种部队的需要。64 式手枪是中、高 级指挥员使用的小型自卫武器,结构紧凑、能联动击发、使用安全可靠。67 式轻重两 用机枪,具有重量轻、体积小,机动性好的优点。69式双 14.5 机枪能舰、艇两用,使 用方便。

当时, 为了适应部队作战的需要, 对现行生产的产品又进行了许多改进。

在提高战斗性能方面, 60年代初, 将 56 式半自动步枪、冲锋枪原设计 的剑形刺刀 改为棱形刺刀, 提高了强度; 改进了枪机结构, 使56 式半自动步枪空枪射击寿命大为 提高。在解决勤务操作方面,56年式班用机枪改进设计了弹盒挂架等部位,便于部队战 士扛枪,并改名为56-1式班用机枪;56式 14.5 四联高射机枪改进杠杆机构, 解决了行 军、战斗状态转换困难的问题; 56 式冲锋枪弹匣取消后突筋, 握持时不再卡手。在 提高 机动性方面, 57 式重机枪的轮式框形架, 改为三角架, 减轻了重量, 便于使用和携 带; 54式 12.7 高射机枪改进设计了新枪架, 简化了工艺, 重量大大减轻。这些改进, 都受 到部队干部、战士的欢迎和好评。 医黑血管 有不 医性动脉结固素

为了降低成本, 配合采用新工艺及生产中发现的质量问题。将56式冲锋枪 的锻造 机匣改为冲压机匣、改进了复进机结构, 节省了原材料和刀具; 56 式 14.5 高射 机枪加 长了枪管复进簧, 解决了枪管复进不到位和取不着弹的故障, 适应了枪弹钢 壳 化 的 需 要, 提高枪管套的连接强度, 解决了位移, 断齿的毛病。 ————————————

• 随着我国工业的发展,技术水平的提高,枪械新材料、新工艺、新技术的研究和采 用也取得很多成果。

新材料的应用: 于六十年代研制定型的我国第一代新枪用钢种, 50 硼 A 代替 50 A, 30 硅锰钼钒 A、30 铬锰钼钛 A 代替铬镍合金钢, 在保证产品性能的前提下, 节约了我国

资源缺乏的合金元素。56 式半自动步枪、冲锋枪,63 式自动步枪采用玻璃钢枪托, 护盖、 握把代替木材, 取得较好的效果。工程塑料也开始应用, 63 式自动步枪弹匣, 各种枪的 油壶、手枪握把等都采用了工程塑料。异型钢材也得到应用。

冲压结构的应用: 56 式冲锋枪, 63 式自动步枪机匣、56 式半自动步枪击 火 支 架, 14.5 枪身机匣盖,受弹机座等件原来均为锻件,经多年研制改为冲铆(焊)结构,节 约了原材料和刀具。图温的了五朵。船皿大会认兼科群备进入具工,进行出发生表

一 精密铸造工艺普遍推广使用, 56 式冲锋枪有十余种零件以精铸代替 锻 件, 14.5 四 联, 舰二联机枪有几十种。精铸件良品率逐步提高, 机械化程度不断提高, 建立了数条 自动制壳生产线,采用自动压模机等。

精锻技术开始试验与应用,枪管、枪刺进行了多次冷锻试验。热锻 12.7 高射机枪 枪管进行了小批试生产, 从六十年代末投产至今, 取到很好的经济效果。枪管内膛大余 量挤光,具有效率高、操作简单、表面光洁度高等优点,并起到强化作用。

机械化自动化程度提高, 如高效单能自动车床, 多头组合铣床, 多工位自动 机床, 表尺座等自动生产线, 倒角去毛刺机械化, 弹链冲压自动化机床等相继设计制造成功。 工具硬质合金化水平普遍提高, 广泛采用电加工机床, 线切割机床等。

为了解决枪管寿命问题,枪管内膛以双层镀铬提高底层金属硬度等方法,增强了铬 层的附着力, 延缓了脱铬和烧蚀, 使 14.5 枪管单管寿命提高到 1000 发以上。为了提高 表面防腐能力, 以电泳涂漆进行表面处理, 采用防锈油等薄层油封及气相缓蚀包装等。 对提高表面防腐能力,改善外观,便于使用,改善劳动条件都有明显作用。

和 在热处理方面, 可控硅中频淬火, 回火、小件自动连续淬火炉等均已用于生产。

. 在焊接方面, 创造了以铜银合金为点焊头的二脉冲点焊机。二氧化碳气体保护焊亦 已广泛应用。

此外, 还建立了枪械非标准设备制造点, 成套制造枪管等专用设备, 供国内外新建 工厂使用。

总的来说, 从 1960年至 1966年, 是枪械行业发展历史上最好的时期之一。至1966 年,枪械行业的各项技术经济指标,如产量、劳动生产率,综合良品率、一次交验合格 率,材料消耗定额,产品成本及均衡生产均创造了历史最好水平。

同时, 枪械的新厂建设项目也在迅速增加, 几个老企业为新厂建设提供了干部、技 术工人, 非标设备、产品及工艺技术资料, 枪械生产能力成倍增长。

1977年到现在

1977年以来, 我国枪械的科研、生产得到比较快的恢复和发展。

新产品开发的速度加快,为部队装备和外销提供了更多种枪械。63 式自动步枪 通过 数年攻关, 解决了单发精度不好, 膛外炸壳等问题, 性能达到了原设计要求。67 式 轻重 机枪, 在部队调查后, 组织攻关组, 对精度不好, 顶弹故障多及膛外炸壳等三个 疵病, 进行改进, 达到生产定型, 命名为 67-1 式重机枪。在此基础上, 进一步改进枪架 等 结 构, 重量更为减轻, 命名为 67-2 式重机枪。在 56-1 式冲锋枪的基础, 重新设计了侧向 折叠的活动枪托, 解决了原枪托松动大的缺点, 命名为 56-2 式冲锋枪。64 式手枪, 改 进了发射机构, 增大了击发能量, 达到生产定型。77 式 12.7 高射机枪是我国自行 研制 的第一代大口径机枪, 该抢型式新颖, 结构尺寸紧凑, 重量大幅度减轻, 性能良好。该

枪的定型投产, 使该口径枪械装备到营、增强了步兵的火力。79式轻型冲锋枪具有轻便 灵活的特点, 装备了特种兵。77 式手枪具有单手装填的特点。80 式手枪、81 式自 动步 枪和班用机枪定型投产后,为我国班用武器提供了又一新品种。班用机枪采用的弹鼓装 弹结构为我国首创,别具一格。

82 式 14.5 舰用机枪是在 69 式 14.5 舰用机枪的基础上进行研究改进的。它 克服了 原枪架结构上的缺陷, 操作使用方便, 增强了刚度, 保证了全枪射击的稳定性。

与此同时,在测绘、改进、仿制产品等方面,也取得了许多成果,这批产品,有的 补充了部队装备的缺门, 如测绘仿制的 CB口7.62 半自动狙击步枪, 威力大, 精度 好。有 的产品经济效益显著, 如 75 式 75-1 式 14.5 单管高射机枪、80 式 14.5 单管轮 式 高 射 机枪和 80 式 7.62 多用途机枪 (IIKMC) 是最有代表性的产品。80 式 7.62 多用途机枪 是当前世界上重量最轻的通用机枪之一,结构简单,动作可靠,机动性好,使用方便, 克服了原苏式重机枪易掉弹头的故障。PIIK7.62 班用机枪和M79 榴弹发射器系统的测 绘仿制成功, 为我军增加了技术储备。尤其是通过对M16A, 5.56 毫米自动步枪和M79 榴弹发射器的测绘, 改进, 更促进了枪械工程技术的发展, 摸索和积累了对铝合金构件 的设计,压制、加工、装配等一系列经验,增长了知识,提高了设计和工艺水平。

为适应体育运动射击比赛的发展, 改进设计了小口径比赛手 枪、步 枪, 和比 赛 猎 枪, 受到了运动员的好评。民用枪械也增加花色品种, 运销欧美。

近年来,一些枪械获得优质产品。有三种枪获得国家金质奖,有二种枪获得国家银 质奖,有十二种枪获得部优质奖。

几年来,基础理论研究和测试技术研究也取得不少成果。如缓蚀剂提高枪管寿命的 研究、膛口流场及声场的研究。闪光摄影、高速连续脉冲 x 光摄影、激光摄影及声定位 精度靶等设施的研究与建成, 为分析研究武器性能提供了新的手段。

枪械的科研和生产, 尽管生产能力较大, 制造能力较强, 但自行研究、设计的产品 试制周期长, 设计与工艺水平不高, 影响了设计产品的先进性。所以与世界先进水平相 比尚有较大的差距。为此,必须建立一支高水平的科技队伍,加强基础理论、应用技术 的研究和测试手段的建设, 积极引进国内外的先进技术, 以加快新一代枪械的科研与生、 产。为进一步改善部队装备、提高经济效益做出贡献。

第六节 枪械生产质量要求的特点

对于武器的战术技术要求, 许多著作中都有专门的论述, 就不再重复, 本节针对枪 械的特点,介绍在科研、改进和生产中易产生的质量问题。

一、可靠性

枪械大部分为单人手提武器, 使用时多为贴身操作。射击时膛内处于高温高压状态, 自动机连续高速运动, 一旦发生事故, 就有危害人身安全的可能, 故产品在使用中保证 安全, 最为重要。在生产中, 诸如炸膛、炸壳, 不闭锁击发等现象, 是绝对不允许出现 的,一旦出现必须采取措施杜绝。如某机枪,由于卡壳,使下一发子弹进膛而不能闭锁, 且由于枪管射弹多而弹膛温度高, 烤燃枪弹而自爆, 致使试验时炸伤了射手, 经过采取 措施, 杜绝卡壳, 防止自燃, 才解决了这个问题, 再如某自动步枪, 某12.7高射机枪也

因弹壳在弹膛外露出过多而引起炸壳,经改变枪管的结构尺寸,才避免再发生。这样的 问题, 在研制和生产过程中必须严肃认真对待, 不能有丝毫的马虎和麻痹, 否则将会造 成严重的后果,枪毁人亡。整个产品就可能因此而被否定或淘汰。

枪的可靠性还表现在火力的持续而不中断地射击,因为枪械主要用于近距离战斗, 任何不能很快排除的故障都会贻误战机,达不到保存自己,消灭敌人的目的。所以, 无论在设计和生产中都不允许故障率超过规定范围。尤其是连续出现同类故障,必须 加以克服。有的故障, 出现的频率虽然不高, 而这种故障却难以排除, 这也是不允 许的。

在各种恶劣条件下,枪械必须能正常工作。枪械要在各种气候(严寒、高温、潮湿、 干燥、风沙、淋雨)和自然环境(山地、平原、从林沙漠)下使用;操作人员的训练状 态、熟练程度、操作习惯也不相同; 各使用单位的贮存条件、维修条件, 擦拭润滑方法 也有差异,上述这些差异就从不同的角度对枪的质量提出了不同的要求。甚至有时是互 相矛盾的。这就要求在产品设计及制造上要综合考虑。保证各种条件下的使用。同时, 也要向使用者指明产品的特点, 提供说明书, 使之能正确地使用维护, 使枪械经常处于 良好的技术状态。 散 影 心理性 冷冷 进行的 平静 计生息水平 计变形类 化摄影的系统的 使学习的

大心的人的爱的人,一个人,准备的确的性质的,我们的人的过去分词

准确性系指枪的射击精度和散布精度。它不仅是衡量威力的重要技术指标,而且也 是训练中极为重要的考核项目, 新产品能否取信于部队, 精度是极为重要的因素 之一。 以我国研制的枪械来说, 1963年式自动步枪, 1974 式班用机枪, 1967 式轻重两用机枪, 三种枪发到部队后,经一段时间使用,所反映的共同弱点就是精度不好。至于比赛枪的 满你圆半径更是以毫米计算。故枪械的精度要好,不仅是少数样品枪精度要好,而且大 量生产的枪仍应保持良好的精度,不仅新枪精度要好,而且经过长期操作使用后仍应保 卡持良好的精度。” 长图 。当我张曲晶首节数节前说, 不不

计预有较大的 视频 试生,必须是水。支部本平的科索提供,加强基础贴合成材料设术 当已预除的特殊方 流出地 11 1 三、耐 久 進 15 b 特 1 的 m的 海南干海 图 2 m m

枪械按其所发射枪弹的有效工作时间或自动循环的次数来说,其寿命是不长的,就 是按射击范围(或技术条件的规定)射击所规定的寿命发数,少则九小时,多则不过几 天。寿命(或大型)试验,是每种产品研制和生产中的一大难关,它是产品设计是否优 良, 工厂生产质量是否稳定的综合反映, 它理所当然的引起各方面的重视, 要求生产各 个环节都始终保持正常。任何寿命试验发生重大技术质量问题的产品,都是不能交付部 队使用的。

射弹发数作为衡量寿命的指标无疑是需要的, 然而, 这不过是一个方面(以后将近 一步说明)。在实际使用中,还要求枪有一定的使用寿命,即要求枪械是一种经久耐用, 勒务性能良好的武器。一支枪的使用周期可达十年,二十年甚至更长的时间,在这么长 《的时期内存放、运输、反复勤务操作,它都必须能保持正常工作。武器要能经得起摔打, 主要零部件不破损,不丧失工作能力。我们经常看到,在实际使用中,往往不是由于累 计射弹数达不到寿命, 而是由于长期操作使用使枪支报废, 或者因型号陈旧而被 淘 汰。 所以, 在设计和生产中对使用寿命应予以足够的重视。

稳定性是指枪械生产对零部件一致性的要求。从枪械产品的精度、光洁度等级总的 情况来看, 要求并不很高。但由于是大量生产, 其互换性要求较高(这里所指的互换 不仅是技术条件中所规定的互换件,而且还包括所有在使用中可能更换的零部件。在生 产装配过程中, 许多零部件的配合部位, 也不允许以修配的方法或者配专用件的方法来 满足装配的要求)。这样就要求各类零部件严格按照规定的尺寸、公差、形状,光洁度 加工、严格控制超差品, 在大量生产中始终保持质量的一致性。

五、机动性

现代战争对于枪械的机动性要求比以往任何时候更为严格,由于现代化步兵机械化 程度空前提高,接触时间短,要求火力反应快,必须迅速开火,且要求射手在各种状态 下能方便地向不同的目标转移火力。能在进攻和防御状态中以不同的姿势方便地进行射 击。为了火器转移迅速,要求武器重量大幅度减轻,外廓尺寸尽量紧凑。从我国生产的 几种武器中可以明显看出这种趋势, 以重机枪为例: 1953年式重机枪重44.5公斤; 1957 式重机枪(轮架的)为38公斤,三脚架的为28公斤;1967-1式轻重机枪25公斤; 1967-2 式重机枪 15.6 公斤; 1980 年式多用途机枪 12.6 公斤。经过二十多年, 重 机 枪 的重量减轻了三分之二以上。而且轮廓尺寸逐步减小,在各种条件下都能迅速开火。步 枪的小口径化,无托结构、无壳弹及枪的研究都是为了减轻步枪系统的重量,提高机动 性以利于在各种条件下(如丛林、壕沟、地道、装甲车辆、飞机内等)都能方便地操作, 充分发挥其作用。

“六经济性

枪械生产量大, 装备面广, 随着科学技术的发展, 新装备不断出现, 战术思想不断 变化, 枪械的更新也会加快, 相应要求研制、试生产、大批生产的周期要短, 因而要求 枪械产品的加工工艺性要好,零部件尽量通用化、标准化、产品尽量系列化;考虑一般 设备和工具能进行生产, 便于战时动员。原材料来源广阔、尽可能立足国内。以上是产 品经济性的一个方面。

另一方面, 由于枪械行业和国民经济其它部门一样, 各个企业在向社会提供产品的 同时要向国家提供积累, 企业由单纯生产型向生产经营型转变, 枪械作为商品出现在国 内外市场上,必然要具有竞争性,这就给产品的经济性带来新的课题,一是成本应低, 在价格上占优势, 从产品设计、试制生产、试验, 销售各个环节都必须认真考虑, 使在 同档次的枪械中,达到消耗最小,售价最低;二是枪械作为商品必须在 造 型款 式、外 观、装璜、包装使用等方面能满足各类用户的不同要求,低档产品要实用、价廉,高档 产品要美观,大方、豪华、精致,逐步占领和扩大市场,以取得最佳的经济效益为目标。 这就是经济性的新的课题, 新的含义。

第七节 枪械质量保证体系

, 现代质量管理的根本, 不是检查, 而是在工程管理中保证质量, 即建立质量保证体

系。所谓质量保证体系, 就是为了保证稳定地生产出使用者满意的产品。从产品的研究、 设计、试制、大量生产到部队验收使用,以及部队情报反馈的整个过程中,建立起各部 门, 各单位的明确分工和责任制度, 使它们之间严密协调的工作, 使影响产品质量的每 个环节, 各个阶段和一切因素都能控制起来, 在质量缺陷发生之前(或最初阶段)能够 早期报警,采取预防措施,防患于未然。

质量保证体系如图。

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商的 子公司

湿沫魚 原 染草

51 月以子

一、新产品的论证和研制阶段

这阶段是企业生产技术活动的关键环节,是对产品质量最有决定性影响的时期。研

19 月 新 川 必

制阶段的成果是设计定型,但它只是样品的定型。如果开发新产品的论证、研制、试验、 评审和试生产各个环节没有做好,在生产中质量问题会层出不穷,尽管生产过程中再努 力,再严格控制,都难以生产出符合使用要求的产品。这一阶段的工作,对企业的前途 影响很大,因此必须引起足够的重视。 4.5. 文雅 计选示 (传出本) 不是

在论证过程中要从以下几方面着手:

1. 此种产品是否为部队所需要, 是我们这项工程是否开展的最基本的出发点。

2. 这种产品虽然需要, 但也应以下达的战术技术要求指标来衡量一下, 在技术上 是否有研制、生产的可能, 用价值分析法分析其成本价格能否为军方所接受。

3. 企业能动员多大能力, 对该产品进行研制、生产和销售。本企业承担这项任务, 所达到的技术性能是否能与同类型产品竞争。是品气特性资本、中毒比喻新融入

研制阶段要注意的问题.

1. 把供选择的方案进行评价, 挑选一种进行详尽设计。在技术设计中要充分研究: (1) 同类老产品在部队使用中的优缺点, 取其所长, 补其所短, 老产品在结构、选 材、工艺等方面的得失,也要认真借鉴。

2. 在样品试制过程中, 要严格按照设计的产品图, 加工中有修改必须及时在产 品图上反映,防止图实不符。提供试验的样品,必须有完整的技术资料为依据,结构、 尺寸、公差、硬度等等数据,尽可能记载实际数字。

样品的制造加工尽量仿效大批生产的方式,使原形样品尽可能适应今后大量生产。

3. 样品试验不仅要注意那些例行的试验项目, 尤其要注意那些代用性能难以表 示的真正的使用特性。这些试验都要达到前面所说的”质量目标”的水平,无论从整体 上,从细节上都应是完整的。

新产品研制的人员组织:

1. 主任(或总) 设计师制度: 该负责人应该是一个项目从产品论证、研制、投产、 销售到部队使用服务为止, 在整个阶段中负技术责任。这样做的好处是克服过去由于分 段管理, 导致技术信息, 情报传递不好, 工作中不衔接、不协调等弊病, 较好的解决工 艺和设计的争议,达到设计与工艺,质量和成本的统一。

2. 常驻工程师(技术员)制度: 在试制和大量生产时, 为把设计意图传达到生产 上去,要建立设计人员在生产技术指挥系统常驻的制度。在大量试制生产中,往往会发 生设计时预料不到的问题,通过这种常驻制度,设计人员可以配合现场迅速采取措施。

另一方面,工艺和检验部门,派工程师(技术员)在研制阶段常驻设计部门,可以 把过去生产中工艺、检验的经验教训、体现到新产品中,同时也把新产品的第一手资料 带回去。这样做也有助于设计和生产、检验的协调、有助于新产品的顺利投产。

从、当前麻實圖總合計工书 一二、小批生产和试验阶段

小批试生产, 试验是承前启后的阶段, 它可以减少从样品到大量生产的风险。小批 试生产的数量,可根据产品的大小及生产纲领的情况作不同的决定,数量可在几十到几 百支(挺)的范围内变动。在这阶段,通过部队试验试用,进一步评价产品的适用性及 生产的可行性。

1. 小批试生产, 一般应在正规的体现一定工程能力的生产车间进行,这样可预先发

现以后大批生产将会遇到的问题。所加工的零部件尽可能体现分布性,而不是由个别熟 练工人修配零部件。

2. 小批试制前, 要进行设计评审工作, 以达到质量问题的早期报警。新产品使用中 出现的毛病,大多数是产品设计本身的缺陷,越是复杂的产品就越突出。通过设计评审 可以及早补救这些不足。

设计评审应该: (1) 由各方面工程师 (技术员) 如工艺、检验、维修, 使用及未 参加该项目设计的设计师组成, 由主管生产技术负责人主持; (2) 有计划、有准备的进 行,参与者事先对产品情况有足够的了解;(3)设计人员采取合作的态度,认真听取各 方面的意见,但设计人员可以保留最后决定权。

3. 小批试制过程中, 注意考核产品是否符合大批量生产, 注意收集有关工时, 成 本、工艺适应性,产品合格率等数据,为大量生产的技术准备提供依据。

4. 试验评价.

新击试验是评价产品性能的主要手段,是产品设计定型和生产定型必不可少的 步骤。

工厂试验: 工厂试验是产品试验评价的第一步, (1) 试验条件尽量体现部队 使用 的真实情况, (2)试验的要求尽量按战术技术指标进行。通过后提交基地试验。

基地试验:基地试验是对产品全面系统的评价。

工厂要提供试验数据,产品图等技术资料。由于基地试验全面,测试比较完备、评 价经验比较丰富。经过全面的测试和各种条件的试验,可以得到全面评价。

部队试验: 基地试验与实战情况还有一定的差异, 故还需进行部队试验。部队试验 是接近实战条件下的试验。最好由使用、科研和生产诸方面的人员组成试验小组,首先 要让部队了解产品性能和使用特点, 达到正确操作, 在不同地区和季节按计划进行。

我国是一个大国, 地理、气候条件有很大差别, 部队数量很大, 战士体力、身材、 习惯也不同, 援外和外销的产品更要面向全世界, 这些复杂的条件都要充分考虑, 在通 常情况下都要适应。然而对那些出现概率较小的极端情况,则要视具体情况全面考虑后 而定。

我会打开 小的中间两分大的 如三、大量生产阶段 计汽车的员人将划立数据 六十

。 通过全面生产技术准备,完成生产定型,达到大量生产。 地质图 不精彩 圆形装主

1. 生产准备阶段 (图)

正确掌握产品设计意图,通过工艺、工装的设计,确保产品设计质量的实现。发现 产品技术资料的问题,要及时进行反馈。

1. 制定工艺规程: 使零部件按合理的工艺规程加工, 各工序合理配置和衔接,从 工序上保证产品设计要求与经济合理。

2. 工艺装置设计:

量具: 选择基准, 设计符合要求的量具, 使能准确地控制零件的尺寸与公差。

刀具:按照工艺要求,决定刀具类型、选择刀具材料。 医少点面 道 道 主

夹具: 根据工艺及选用的设备, 确定夹持原则, 设计具体结构。

模具:按零件或毛坯的几何形状尺寸采用与设计模具。

\(24\)

在整个工装设计过程中。要充分考虑通用化、标准化。便于生产和转换品种。

3. 工装制造及安装: 工装要按工艺要求, 在设备上安装、调试, 达到定型。

生产准备阶段, 重要的问题是工艺方法(工序、工装)必须确保新产品性能。不能 要求产品图,技术要求无原则地迁就工艺,不能牺牲产品性能来方便生产加工。在生产 技术准备阶段要十分注意打好技术基础, 良好的操作习惯, 这对今后保证产品质量具有 决定性影响。另一方面, 在工艺设计中为达到较好的经济效果, 在不影响性能的前提下。 对产品图也可做些必要的修改,但必须慎重从事。

在调试生产线过程中, 逐步增大投入批量是稳妥的, 每批试制后, 投入量加大一个 数量级,如开始几十件,到几百件,上千件。

2. 大量生产

1. 接受定货, 拟定生产年度计划, 通知有关部门。 (1) 要求是

(2)采购原材料、辅料及外协件。

3. 调整生产线, 工艺合理布置, 在制品流程合理。

4. 零部件的合理批量、周期, 根据总装配的生产计划、使零部件的生产均衡、 协调。

大量生产的质量保证关键在控制。原材料、零件、部件总装,包装的每道工序要严 格控制。每个岗位的人员都必须对产品质量负责。机械加工要控制工程能力, 使机床、 工具 操作者等诸因素处在正常状态, 保证零件尺寸的分布和偏差。热表加工必须经常 分析和测量各种数据。大量生产中, 对有缺陷的产品进行分析, 找出产生缺陷的根本原 因,采取措施,防止再发生。大量生产中出现不合格品,要在找出原因,采取纠正措施, 防止再发生的前提下,分析不符合标准的产品是否适用,不适用者应退修或报废,适用 者应根据情况处理。大量生产中如遇重大质量事故, 或零部件严重不合格, 要采取果断 措施,必要时切断零部件的流转线,进行整顿。

3. 售后服务

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野野原血员知用身不良

1. 认真听取使用部门的意见, 不护短, 具体分析, 正确处理。

2. 访问使用部队, 进行技术服务, 提供技术说明及零备件。

3. 不断改进质量, 针对产品存在的问题, 进行诊断, 根据轻重缓急, 安排顺序。 组织攻关。

4. 不断搜集反映, 综合整理, 迅速反馈, 为发展新产品提供情报信息。

事枪是古家家都说不识用的,要求能光发融人,首先命中。平时由要求有自好的财

日本本的内华的省务规制之桥

光、水材数器

枪

技术准备阶段要十分注意打好技术基础。良好的操作习惯、

激量缓。如开始儿十件

4. 5. 1 4 1. 0

在整个工造设计过载中,具充分参启通用传、标准化、应于生产和特换品种。 工委船造及安装,工业加压工艺要求,在设备上安装,调试,进河途壁。

述 概

一、手枪的性能、用途及战术技术要求

(一) 性能和用涂

这对今后保证产品玩量具有

手枪是近距离上单人使用的自卫武器。主要装备部队指挥员、特种兵和公安保卫人 损, 用以杀伤50米内的有生目标。

手枪的有效射程一般为 50 米, 但有的手枪以专用枪托肩射时, 有效射 程 可 达 100 米, 在150 米以内可以杀伤面目标, 弹头在500 米的距离上, 还能保持对人体的杀伤作 用;手枪一般均为单发、半自动射击,但也有少数手枪能连发或点射。

手枪多采用发射威力较小的枪弹,我国目前采用的手枪弹有: 7.62×17、7.62×25 和9×18毫米三种。枪口动能为 20~50公斤·米。 林康西番草大陆当岗个

1 国产手枪全长一般为 160~300 毫米, 不装实弹时的全重一般为 0.5~1.1公斤, 装 满弹的全重为 0.55~1.2 公斤、金属利用系数一般为 12.6~52 公斤· * / 公斤, 见本节末 附表。

想 根据使用需要及技术的发展, 手枪也朝着弹药通用化, 武器系列化的方向发展。目 前,多数国家的手枪采用9毫米口径,有的还在研究小口径和积极发展手枪族。

(二) 手枪的战术技术要求

1. 成力

《 (1) 弹丸的作用效果 和 精心素素 , 就是不 , 我们的 particular the

手枪用于在紧急情况下杀伤极近距离的有生力量,因此它具有足够的停止作用,以 使敌人迅速丧失战斗能力。为提高手枪的停止作用,通常采取增大口径或采用较钝的弹 头。由于目标常有轻型防护(如避弹衣等),所以手枪在有效射程内,还应有在击 穿防 护层后进行杀伤的能力。如: 64 式 7.62 手枪在 50 米处的动能为 18 公斤 · 米, 用它射 击 50 米目标时, 能穿透每层为1 毫米的 8 层尼龙布或两层棉垫加一层羊皮的防护 层 后 进行杀伤。

2. 战斗射速

手枪的战斗射速一般为 30 ^发/ 分左右。自动手枪的战斗射速: 半自动时 为 40 ^发/ 分; 连发时为 120 步/分左右。为保证手枪有较高的战斗射速,一般采用速换式弹匣供弹,设 置有空仓停机机构。

手枪一般为半自动射击, 以完成自卫为主, 在紧急情况下使用时反应要迅速。

3. 射击精度

手枪是在紧急情况下使用的,要求能先发制人,首先命中。平时也要求有良好的射 击精度。为此, 应采用低冲量枪弹, 瞄准装置要设置在同一基础件上, 并应增长瞄准基

图2-3-封2 手枪安全可靠保险操作方便

图2-3-封1 1964年式7.62毫米手枪

图2-2-封1 1954年式7.62毫米手枪

图2-3-封3 具有双动扳机(开火及时准确)

图2-3-封4 弹匣回闩新颖弹尽指示醒目

图2-3-封5 弹膛指示鲜明使用方便有数

图2-5-封1 1977年式7.62毫米手枪

图2-4-封1 1967年式7.62毫米微声手枪

图2-6-封2 1980年式7.62毫米自动手枪(装具枪托)

图2-6-封3 1980年式7.62毫米 自动手枪 (装具枪托)。

图2-7-封1 1959年式 9 毫米手枪

线, 尽量将虎口握持部位上移; 扳机最好是预告式日引力要平稳而适中; 因手枪多处于 本能射击,故握把应少许向后倾斜,握持要舒适。对于自动手枪,为提高对较远目标单 步或点射的射击效果,要设计配套的肩托或支撑。对微声手枪还要设置简易的夜瞄 装置。

一般手枪的射击精度是以单发射击来进行检查。其射击密集度一般用散布圆半径 R. 和 R, , ● 来表示。它是在一定射距上, 以 10 发或 20 发为1 靶, 单发进行射 击。在生产中为保证产品质量,又考虑到试验的方便和降低成本,每支手枪一般都以单 发射弹 4 发 (自动手枪还需检验 20 发射 击 密 集 度), 以 4 发 或 3 发 (当 有 1 发 为 意 外弹时) ●弹着点的平均弹着点对检查点的偏差值和它们的散布圆的大小。来 评定是否符合规定,并以此进行检验和验收。实践表明,此试验方法是经济可 行的。

4 但对具有不同闭锁方式的手枪, 需注意因发射差角不同而产生平均弹着点的定差。 现将本章所介绍手枪射击精度的规定指标及试验方法列表如下.

2. 机构动作可靠性

手枪是随身携带、用于短兵相接的战斗中,要求机构动作可靠,射击和携带过程中 要绝对安全。

机构动作可靠性是以在使用条件下允许的故障率来衡量的。手枪寿命试验中允许的 故障率一般小于 0.5%(其中包括因手枪的缺陷造成的瞎火率不超过 0.1%) 不允许发生 危及射手和友邻的故障。手枪常见的故障为卡壳、卡弹等。

手枪允许出现的故障率是寿命试验中的一个指标,在机构动作可靠性试验中是不允 许出现故障的。

现将本章所介绍手枪的允许故障率、试验故障率、故障类别和平均故障率列表 如下:

● R₅₀ 被布半数必中圆半径, 即以平均弹着点为圆心, 包含弹着点数50%的圆半径。

\(R_{100}\) -一散布全数必中圆半径, 即以平均弹着点为圆心, 包含全部弹着点的圆半径。

● 意外弹的判定: 较远 1 发的弹孔到另外 3 个较密集弹孔的平均弹着点的距离, 大于这 3 发中最远距 离 的 1 发到该平均弹着点距离的2倍时,较远的这发弹就是意外弹。

对手枪零、部件寿命要求是指按规定要求进行寿命射击试验承受的射弹数,其中并 未包含长期使用磨损、腐蚀等的影响。手枪的寿命: 一般中型手枪为 3000 发; 小型 手 枪为 1500 发; 自动手枪为 4000 发; 微声手枪为 800 发。手枪的小零件和基本零件寿命 一致。在寿命终了时,零件不允许破断,允许有不影响手枪安全和动作可靠性的裂纹和 崩缺。

手枪在射击和操作使用时必须安全。保险机构保险位与射击位的变换比其他枪种更 要确实明显, 在手枪上要设置完整的保险机构, 为手动安全保险、到位保险、自动保险 及射击保险等。手枪处于安全保险位时,击发发射机构必须能保证手枪活动件被锁住不 能运动,而不能完成装填。自动保险则是将处于停机位的击锤,由阻铁限位,使之不能 向前运动。这种机构的作用是膛内有弹时,当有外力撞击击锤时而防止击发。射击保险 是手枪装上弹匣后, 在射击时, 因它最后的几何封闭件被刚性定位, 使活动件不能从枪 上脱出,从而保证射手安全。

对微声冲锋枪,除提出与一般军用手枪相同的要求外,还要求在发射配套的枪弹时, 使枪口声、光和烟达到规定的指标。

3. 机动性

手枪是随身携带和手持射击的武器, 要求结构紧凑, 特别要便于隐蔽携带。对于中 型手枪,长度不应大于200毫米;小型手枪长度约为150毫米左右。满装枪弹手枪的重 量: 中型手枪应不大于1公斤; 小型手枪则为 0.5公斤左右。

在手枪的机动性中开火的及时性很重要。要先发制人就必须出枪快、开火快,这就 要求:手枪外形无过分突出的部分;从枪套内取枪的动作要符合一般习惯,并要简便迅 速;最好设有弹膛指示器,以便在隐蔽携带和举枪射击时能清楚的识别;要设计双动扳 机(即联动机构); 设计快速回闩(如用装填的弹匣回闩等)、余弹显示装置和单手装填 机构等。

此外, 各机构安排要合理, 操作部位的配置也要适当。如发射方式或状态的转换、 空弹匣的卸下、手枪的装填等,只需用持枪手就能完成。最好射手无须做特殊动作就能 使击发机处于待发状态。手枪的状态和快慢机位置应有明确的显示,以便能迅速判断并 做出反应。在出枪的同时,应能很方便的打开保险。

4. 勤务性

手枪的分解结合一般不用专用工具或少用工具。当零、部件结合不正确时,应不能

装配成枪。手枪的操作顺序及旋转方向应符合习惯。首先装填力应小于10公斤, 扳机力 一般在1.5~4.5公斤左右, 联动击发力要小于7.5公斤, 单手装填力也不应大于9 公斤。

手枪维修要简便,训练时应容易掌握。零件表面应尽量平整,易于擦拭涂油。对微 声手枪的消音装置及其元件、枪管等金属表面应涂镀防腐层,清理与擦拭也要方便。

5. 经济性

除与其他自动武器相同外,手枪也要实现系列化,以提高生产效率和降低成本。 本章所介绍手枪的金属利用率如下表:

二、手枪的主要战术技术诸元

本章各手枪的诸元多为实测值,少数为计算值。其中内、外弹道诸元为普通弹时的 数据。

军用手枪主要战术技术诸元表

第二节 1954年式 7.62 毫米手枪

一、简 述

12. 弹回直

1954 年式 7.62 毫米手枪是仿苏联 TT1930/1933 年式 7.62 毫米 手枪, 于 1954 年生 产定型, 简称 54 式 7.62 手枪。 1951年式7,62 查米于检验。

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

1915年第一次前千小文社 地震 二、用途、配备与诸元

(一) 用途

本检是我军基层指挥员, 公安保卫和特业分队人员使用的自卫武器, 用以杀伤50米 以内的有生目标。

(二) 配备 每支手枪配有2个弹匣。以下,引顾亲源突漂舟斜在,我向保养先后自出去 (三) 战斗性能诸元 , 先十般率用麻鼠合成体正阳不和兽 1. 有效射程 2. 枪口动能 3. 战斗射速 4. 弹匣容量 5. 第一发装填力 6. 扳机力 (四) 弹道诸元 1. 初速 2. 25 米处弹道高

3. 平均最大膛压 AND HELL IN THE UNIT

• (五) 结构诸元
  • 1. 口径 2. 手枪全长 第 第
    • 高

3. 枪管长 4. 膛线

4. 自动方式 6. 闭锁方式 7. 发射方式 8. 供弹方式 9. 瞄准基线长

5. 瞄准装置

6. 枪全重

7. 弹匣重

(六) 使用枪弹 1954年式7.62 意米平枪是枯满酸 T 1930/1933年式7.62 毫米 1951年式7.62毫米手枪弹。

50米 49公斤 米 30发/分 8发 9.5~10公斤 2~5公斤 \(420 - 440* / \omega\) 远着木迷木影感主的梦寺儿三儿的 12.5厘米 \(1850 - 2100\) 公斤/厘米2 7.62毫米 196毫米 30毫米 128.5毫米 116毫米 4条、右旋 导程 240 毫米 枪管短后座 枪管起落 单发 弹匣供弹 156毫米 固定式矩形准星 方形缺口照门 带1个空弹匣 0.85公斤 带 8 发实弹匣 0.94公斤 空弹匣 0.078公斤 满装实弹 0.163公斤

年龄 不为 标准 清单 中华

香寒乳公司, 100, 130, 79, 79

三、自动原理及主要机构

(一) 自动原理和运动参数

1. 自动原理

54 式手枪全枪结构如图 2-2-1 所示。

图2-2-2 54式手枪自动机工作循环图

枪弹被击发后,火药气体推弹丸向前,同时通过弹底将动量传给枪身。枪身通过它 中部的闭锁凹槽带动枪管一同后坐。当共同走完2毫米的自由行程后,由于连杆的作用, 使其逐渐开锁。开锁后,枪管因受枪底把限位而停止运动。枪身依其惯性后坐,完成压 倒击锤、压缩复进簧、抽壳、抛壳并后坐到位。复进时,靠复进簧伸张,推枪身复进并 完成推弹,输弹入膛。枪身撞击枪管尾端面后,带动枪管一同复进,共同完成闭锁,并 复进到位,从而再次处于待击状态。自动机工作循环图见图 2-2-2。

图2-2-3 54式手枪自动机运动曲线

(二) 主要机构

1. 闭锁机构

闭锁系统主要由枪管、枪身等部件组成。

1. 开锁时的动作原理

枪身一开始后坐,枪身相对于枪管就有相对运动。当枪身带动枪管共同走完自由行 程后, 由于连杆围绕着枪身扣轴转动, 枪管在后坐的同时, 以锁套作为支点而转动, 使

2. 自动机话动参数

其后部下降,枪管上部闭锁突筋逐渐从枪身闭锁凹槽中解脱。当枪管突筋完全脱离枪身 闭锁凹槽后, 枪身在火药气体后效期内继续加速, 至最大速度后, 靠其惯性 后 坐到位。 检管旋转向下直至与枪底把相撞停在后方成开锁状态(见图2-2-4)。

2. 闭锁时的动作原理 (见图2-2-5)

闭锁状态

枪身在复进簧的作用下复进时, 当其弹底窝突台撞击枪管尾端面后, 带动枪管一同

复进。此时由于连杆的作用, 使 枪管后部旋转向上。枪管上方突 筋进入枪身的闭锁凹槽中而完成 刚性闭锁。当枪管和枪身共同走 完闭锁自由行程后, 由于枪管连 杆槽两侧壁下圆弧受枪身和轴限 位而使之停止运动。

枪身与枪管的开闭锁行程为 6 毫米。闭锁支承面积 为 0.782 厘米2。

2. 供弹机构 (见图2-2-6)

供弹机构由弹匣身、托弹 板、托弹簧、弹匣盖扣和弹匣盖 组成。

弹匣身由钢管拉制而成。两 侧开有观察孔, 左上部开有让枪 身扣突齿的敞开部,中部右前方 开有弹匣扣槽。托弹板左前方冲 有向下的弯形部。当空仓时,推 动枪身扣突齿使它运动向上。 “一

1 3. 击发发射和保险机构 张菲 主要由击火机构座、击锤、 一喜剧八路不 击锤簧、击针、阻铁、阻铁簧、非香革石 画棉培用 单发杠杆、扳机和扳机簧等组成,其结构如图 2-2-7 所示。 心性肺性衰变症 (1)

图2-2-6 弹匣

枪底把

图 2-2-5

图2-2-7 击发发射机构

击针、击针簧、击针销装在枪身上。击针的强制突出量为1.3~1.7毫米,惯性突出 量为1.75~2.17毫米。

击火机构座是该部件的基础件。除扳机和扳机簧外,其余各件均组装在其上。长短 翼内侧有导壳斜面,并在长翼内侧设有退壳突齿。后下部压有击锤簧销,以支承击 锤簧。

击锤前下部有待击发与保险两突齿,中间有容击锤簧的圆孔。阻铁上装有阻铁簧, 上部有待击发齿,下部有扳机推压时的咬合凹部,左下侧有一保险用方形突起。单发杠 杆头部为圆柱形,下部有椭圆孔,此孔和阻铁共轴。单发杠杆圆柱部插入枪底把相应孔 中和阻铁轴导引上下运动。单发杠杆下部内侧有一”7”形缺口为保险时用。扳机为封 闭框式结构,后下部有与扳机簧作用的斜面,后部有推压阻铁的突起部。

1. 击发发射机构动作原理

扣压扳机, 扳机推阻铁下部向后旋转, 使阻铁头部向前旋转解脱击锤, 击锤在击锤 簧作用下向前回转打击击针而形成击发。当枪身后坐,一方面压倒击锤,另一方面由推 弹突齿后下部的凹槽压单发杠杆向下, 推动扳机后部向下运动, 使扳机与阻铁咬合部解 脱,并为阻铁下平面限制, 使扳机不能上升。只有松开扳机, 才能使扳机在扳机簧作用 下重新位于阻铁的咬合凹部前。再次扣压扳机时,才能形成击发,这就是手枪的单发 原理。

2. 保险机构工作原理 (见图2-2-9)

图2-2-9 保险状态

手枪在待击发状态进行保险时,应扣动扳机解脱阻铁,慢慢放回击锤,这时阻铁进 入击锤的保险凹槽而锁住击锤, 使它不能向前旋转, 扳机也扣不动。由于阻铁上保险突 起进入单发杠杆”7”部, 使单发杠杆也不能向下运动, 它上面的圆柱部就阻挡枪身不 能后坐而完成保险。如击锤在击发位,将击锤向后扳一角度,阻铁就进入击锤保险凹槽 而完成保险。

手枪的到位保险由单发杠杆和枪身相互作用来完成。当枪身复进闭锁完成后,它上 面的凹槽让位于单发杠杆头部, 由于扳机簧力的推动使其上升。这时, 扳机尾部才能上 升与阻铁咬合,才有可能完成击发。否则,当枪身未复进到位,单发杠杆不能上升,扳 机尾部也就不能上升复原, 因此, 不能与阻铁咬合, 虽扣压扳机, 也不能形成击发。

4. 空仓停机机构

道, 脚可取下, 但细冷意, 向前提枪身 主要由枪身扣、托弹板和枪身扣片簧组成。其工作原理如图 2-2-10 所示。弹匣内无 弹时, 枪身后坐离开弹匣后, 托弹板受托弹簧的作用, 其上左侧的弯形部推枪身扣旋转 向上而阻住枪身。 检身扣簧

图2-2-10 空仓停机机构

四、分解与结合

(一) 不完全分解

1. 右手持枪, 并用拇指按弹匣扣到位, 向下取出弹匣;

2. 向后拉枪身, 检查弹膛和弹底窝内有 无枪弹。如有枪弹,将其取出;

3. 用弹匣盖对准枪身扣片簧突 起, 将枪 身扣片簧从枪身扣槽中解脱,向左取出枪身扣 (见图 2-2-11 与图 2-2-12)。将枪身部件拉向

图2-2-11 解脱枪身扣片簧

图2-2-12 取出枪身扣

前, 即可取下。但须注意: 向前拉枪身时, 要用手握住复进簧, 以免它弹出。

4. 将枪身仰置, 推复进簧导杆向前, 使之与枪管脱离后, 向上抬起, 便可卸下复进 机。将锁套旋转 180°后, 向前取下锁套, 而后取下枪管 (见图 2-2-13 与图 2-2-14)。

图2-2-13 取下锁套

图2-2-14 取出枪管

5. 右手握枪底把, 左手向上提出击火机构座。

手枪不完全分解后的状态如图 2-2-15 所示。

(二) 结合

按分解的相反顺序进行,但须注意:

1. 复进机装入枪身以后, 在与枪底把结合时, 须用右手握住复进簧, 以免弹出;

2. 当活动件结合在枪底把上后, 可前后窜动枪身, 以使连杆较易对准枪身批 轴孔;

3. 当拆装手枪用弹匣推枪身扣片簧时, 应防止弹匣滑脱或用力过猛,以免划伤枪底 把和手;

其单壳宽, 计主顺向图 计文件 2012-2-15 不完全分解状态

4. 结合至装弹匣前, 应多次拉动枪身, 以检查手枪结合是否正确。然后扣压扳机, 解脱击锤,再装上弹匣。

, 铺子设饰并人提供时食 情随音至其 五、操作与维修保养的注意事项

1. 要使手枪由保险状态转变成待击发状态, 只需用拇指向后压击锤即可。但手枪如 已完成装填并处于保险状态时,一定要防止外力使击锤成待发状态或走火;大量是

2. 如手枪已空仓停机, 可卸下空弹匣, 换上实弹匣, 向后拉枪身少许,松手后枪身 即可完成复进并使手枪处于待击发状态,如无需更换弹匣,此时,用持枪右手的拇指扳 枪身扣向下, 即可使枪身复进。 来要量益叠面景 ,量灵鹰类工的雕叠益气(S

同类的 ( ) 等于 学生 ( ) 方、故 障

(一) 寿命试验中的常见故障行 动复胎不时对开觉,中国土击惊主, 要支箱达

54 式手枪寿命试验中规定的故障率≤0.5%, 而连续 10 次寿命 试验的故障率为 0.03~0.47%。常出现的故障是卡壳、不抛壳等。如内断资票兼备道瓣则普 (mmas.s

脑偏素(小)

采取了上述措施后, 消除了离敌障

(二) 产生故障的原因及解决措施

1. 不抛壳

产生原因: 弹匣口部尺寸、形状不符合图纸规定, 有的弹匣口翼代替退壳挺撞击弹 壳,至使弹壳速度减小而留在枪内。

解决措施;加工时保证弹匣口部尺寸、形状符合图纸要求,加强质量控制。

通过加强工艺和检验后,使故障率控制在允许范围内。

2. 有弹停机

产生原因: 当弹匣内还有枪弹时, 次发弹在向上运动中, 弹头推动枪身扣升起, 枪 身复进时被枪身扣挂住。

解决措施.

将枪身扣齿下棱及两立棱都倒成1×45°角,并在两角相交处以圆弧连接,避免弹头 与尖棱碰刮。

长生达改进后,消除了故障。特性的创新,我们的国家的国家和国的综合分

3. 空仓不停机

故障表现: 弹匣内已无枪弹, 枪身未停在后方。甚至有的枪身扣齿进入托弹板下面, 取不出弹匣, 拉不动枪身。

产生原因: 枪身扣齿与托弹板的叠盖值小于图纸规定的 0.5 毫米; 托弹板在弹匣内 摆动量过大(最大间隙达0.36毫米)。

解决措施.

1(1) 将托弹板加宽 0.1 毫米, 减小它在弹匣内的摆动, 1 1 1 前半 2 1 2 3 1 1 1

2. 严格控制加工装配质量, 保证叠盖量要求。

采取了上述措施后,消除了该故障。

4. 扳机下落

故障表现: 在射击过程中, 放开扳机不能复位, 无法进行下一发的射击。

产生原因: 扳机与扳机簧接触的突台偏向左侧 (扳机簧与扳机的接触宽度为1.47~ 2.26mm), 当扳机簧在枪底把簧槽内位置偏斜时, 簧头部圆弧向右脱离扳机突台, 不能

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

使扳机复位。

解决措施, 将枪底把片簧槽位置右移 0.5 毫米。该故障则消除。

(三) 使用过程中出现的主要故障及解决措施

射击过程中一般易出现的故障为卡弹、卡壳、不击发与复进不到位。其排除方法 如下:

1. 卡弹

产生的原因

1. 弹匣口部变形;

2. 托弹板运动不灵活;

3. 上弹坡有毛刺。

排除方法

1. 按要求修整弹匣口部;

(2)更换新托弹簧,修整托弹板,擦托弹板并涂油;

3. 刮修上弹坡毛刺。

2. 卡壳

产生的原因

1. 弹匣口部形状不合要求, 弹匣上升量高, 造成弹壳口翼碰撞弹壳,因其速度小 而使弹壳留在枪内。

在采取上述综合措施后,除一次因加工工艺不合理,在根部出现裂纹外,至今未曾

2. 拉壳钩抓弹壳无力, 定位不确实;

3. 退壳突齿撞堆或有毛刺。

排除方法

1. 按要求修整弹匣抱弹口及控制弹匣上升量;

(2)更换拉壳钩簧;

3. 修整退壳突齿或倒毛刺。

3. 不击发

产生原因: 击锤簧失效, 击锤运动阻力大。

排除方法

(1)更换新击锤簧;

2. 擦拭清理击发发射机构并涂油。

在这里的一个小孩, 我们是我们的人的人, 我们的 我们的 我们的 我们的

产生原因 2000 model of 2000 the different of the distribution of the different of the property of the different of

2. 击火机构座长短翼变形;

3. 枪管尾部有毛刺。

排除方法 ………………………………

排除万法
[6] (1) 更换新复进簧, 全枪擦拭涂油;

2. 校正击火机构座两翼, South Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Struck Stru

10 四室在新加工公司

四火 在海外内存工造余器动力

校正后尽快选行去应力回火。

3. 溶火后清理由滚光改为电信的洗,

3 将两双根部圆角加大, 由原R0.3

,和静则第对大、零、部件寿命公然读出跟家创养 、

高生者医用过量中的医中毒原料 (二)

1. 弹阻口溜形水不合要求, 确审上升量

(一) 常见破损件

手枪的寿命规定为3000发,破损次数较多的零件是击火机构座和击针。

历次寿命试验破损件统计表 ·

(二)破损件的原因分析及解决措施

1. 击火机构座

在大量生产初期,该零件曾多次破损。破损的时机为射弹 1460~3000 发。破损部位 均在长短翼根部的圆角处。在击火机构的38次破损中,一翼单独破损所占比例数:短翼 为 0.29、长翼为 0.16。两翼先后破损占 0.55。

击火机构座用 50Az 圆钢锻造后机加而成。热处理硬度为 HRC40~45。该零件承 受着击发发射零、部件和弹壳的冲击力,本身形状也较复杂,且两翼细长。

(1)破损原因

1 两翼在机加、淬火及淬火后的清理过程中,均易出现变形,须校正。同时两翼 根部圆角仅有 0.3 毫米, 校正时受力较大, 产生了内应力。加之机加后的校正没能及时 回火, 在零件内存在残余张应力。

2 两翼根部接刀不光滑, 有刀痕, 在射击过程中产生应力集中。

2. 解决措施

1 减少淬火变形: 加工完两翼后, 将击火机构座高温回火, 消除加工造成的残余 张应力; 淬火由油淬改为 180~250℃硝盐等温淬火, 以减少变形;

2 淬火后清理由滚光改为电解酸洗;

3 取消加工过程中不应有的校正工序, 对变形的零件必须校正时,应精心地进行, 校正后尽快进行去应力回火;

4 将两翼根部圆角加大, 由原 R 0.3^+0.2 改为 R 1^+0.2; 光洁度由原 V 4 改 为 V 6; 圆 角接点要求光滑;

5 热处理前, 根部圆角处留有足够的加工余量。热处理后再精加工, 去掉可能的 脱炭层。

在采取上述综合措施后, 除一次因加工工艺不合理, 在根部出现裂纹外, 至今未曾

破损过。5~8.8 画满前离古绿一, 这是产生灵气, 这是 时间是中国方向表面文团在

2. 击针销机时频其。沿船工士的面直垂管的固线特击的宽设现象。影响特击 2.

原结构为圆钢机加实心件。在寿命射击中从开口处折断一半。

破损原因: 击针销为击针前冲的限位零件, 受力大, 弹性小, 开口根部圆角小而光 洁度不高。产生应力集中。

解决措施, 将圆实心开口销改为钢板卷制的弹性销。改后 经 寿 命 试验。未出现过 破断。

黑箭调频付击 81-3-S图

管 (d) 3. 枪

后部连杆槽两圆角处裂纹。

破损原因: 因根部圆角为R0.5~R0.7, 产生应力集中疲劳破损。

解决措施: 将原两侧的两个圆角改为一个圆弧, 圆弧半径为R1.6~R1.7毫米。改 后经试验再未出现过裂纹。

4. 枪 身

在寿命试验中, 该件在抛壳口后圆弧部产生裂纹。

破损原因: 该圆弧部受力较大, 原枪身淬火线在抛壳口中部以前, 后圆弧部未进行 热处理、强度低;有的零件该部断面又偏薄;加之抛壳口光洁度偏低,产生应力集中。

改进措施: 将裂纹部位进行热处理, HRA63~68, 提高其强度; 抛壳口 光 洁度由 原▽6改为▽7; 控制淬火部位长度。改后该部位未出现裂纹。

5. 扳 机

支杆圆弧根部断裂。

破损原因: 机加工不当, 圆弧部加工时对刀过深, 造成局部过薄并有切痕, 出现疲 劳破损。

解决措施: 提高加工质量, 加强检验后, 此部位未出现裂纹及破损。

人 寿命试验中 4 发射击精度的变化情况

1 注: D-包括 4个 (或3个) 弹着点散布圆的直径。 S-3、L B-11 2011 11

由上表可看出: 手枪寿命试验中的4发射击精度变化不大, 因此枪管寿命未终。

, 电颜谱如下高器 … 01 7 九、生产过程中的主要问题与解决措施 … Tu

(一) 生产过程中的重大结构与工艺更改情况 制合溢版土用来 人类的表数或

1. 击针 原击针结构为四段圆柱体, 光洁度为▽8, 在前直径为2毫米与3毫米的 圆柱过渡部不允许有粗刀痕。材料为 25CrNiWA 的冷拉直条磨光钢丝, 热处理 硬度为 \(HRC44 \sim 50\)

击针在历次的寿命试验中曾14次断裂或产生裂纹。一般在离前端面5.6~8毫米处。 断口为疲劳断裂。疲劳源在击针装配位置垂直面的上下部位。其破损情况如图 2-2-16 所示。 进根群集从中未损合法。

图2-2-16 击针破断情况

破损原因

1. 受力分析

击针在工作时, 除受击锤撞击力和由此引起的各种反作用力、力偶外, 在击针尖部 还要受到另一种弯曲应力。在手枪击发后,枪身带动枪管行经自由行程、开锁行程时, 枪管与枪身在垂直方向就产生相对运动。因击针突出量大,后端受击锤限制,击针尖此 时仍突出弹底窝平面。这样使击针尖受到一附加的垂直作用力,使断裂部位产生了弯曲 应力。这可由击针断裂疲劳源的起点正好在通过击针中心线的垂直面内而证明。

2. 结构因素

如上所述,击针前部为 + 2 与 + 3 相连接的两个圆柱体,在交接处用圆弧过渡。因后 部直径大、强度、刚度都较高, 在直径为 · 2与圆弧的切点附近受力较大, 断面又较小。 故成为危险断面。

3. 材质及工艺因素

① 材质: 当原材料含碳量在 0.21~0.28%的上限时, 则击针的塑、韧性 均降低。

2 热处理时如回火不足或回火温度偏高时,影响零件的塑、韧性,使强度下降。

3 在两直径的过渡区存在横向磨削纹,可能产生应力集中。

4 枪身击针台阶孔的不同轴度不合要求, 增大了前圆柱部的弯曲应力。 解决措施:

1. 改变结构形状:

将中部直径为3毫米的圆柱改为去掉两侧, 剩下厚为2.1毫米的扁平体。使它在受 力时, 最大弯曲应力断面由击针尖移到扁平杆部的中间。改为扁平体后, 增加了击针的 弹性。改进前后的情况如图 2-2-17 所示。

2. 改善击针受力情况。改变击针突出量: 强制的突出量由原 1.3~1.7 毫米改为 1~1.3 毫米; 惯性的突出量由原 1.75~2.17 毫米改为 1.35~1.77 毫米。尖 部 直 径由 原 φ 2. 3: 13 毫米改为 φ 1.98.008 毫米。加强质量控制, 保证枪身击针孔的不同 轴 度符合 规定。

3. 提高加工光洁度。采用液体擦光工艺, 使光洁度达到▽10, 提高了疲劳强度。 改进后的效果: 采用上述综合措施后, 使击针满足了3000 发的寿命要求。

2. 弹膛增加镀铬 原枪管弹膛不镀铬, 后增镀铬。在直径方向上的铬层厚度为0.03 毫米。枪管外表面增加了氧化处理。改进后,提高了抗腐蚀性能。

3. 锁套由原切削件改为精铸件, 简化了加工, 该零件的材料利用率 由原 13.4%提

强虎的展现,原因唇内那高爽松、气微好吃惊,抢警武板造时,火火狼气孔等能定

逐方向飞传, 视位看内部或甚张为鱼的分层裂红, 在就医养的时间,

的国家发展需求商务的材料及热症处理

图2-2-17 击针改进情况

中度 宽声 打剑 受院 不的严重的事来学

高到 28.8%。

4. 击针销由原切削件改为薄钢板卷制。 基本原因故障测入探讨的骨痛, 学校主

(二) 生产过程中发生的重大质量问题

1. 枪管炸裂

在高压弹射击试验时,在枪管弹膛连杆座中间发生过炸裂。裂开长度为56毫米,最 大宽度为2毫米。共有十余根枪管出现该问题,其情况如图 2-2-18 所示。

(a)外观

图2-2-18 枪管炸裂情况

造成的原因: 原材料内部有夹渣、气孔等疵病。枪管在锻造时, 夹杂和气孔等沿压 延方向延伸, 使枪管内部产生张开型的分层裂纹。在高压弹射击时, 由疵病部位裂开。

当问题出现后, 对原材料进行了复验, 对不合格材料予以报废, 对同批同炉号材料 所制成的成品在高压弹试验后,严格检验。

2. 阻铁折断

手枪仅射击3发枪弹,阻铁就折断。

折断原因: 经检查, 材料内部的晶粒间与晶粒内部存在连续性形状不一的微裂纹; 材料内部由于冶炼时存有严重的夹灰、非金属夹杂和带状组织;阻铁下料的纤维方向是 横向的, 使材料强度降低。

问题的处理, 将有上述疵病的原材料和由上述原材料制成的成品报废。

3. 阻铁从阻铁簧结合孔处折断

在手枪自动性射击试验时,出现此问题。

折断原因: 原材料存在碳偏析。由于碳偏析使材料变脆。由试验证明: 该零件在原 材料碳偏析情况下, 强度下降 37%。

问题的处理: 对由同批材料制成阻铁成品而装配的千余支手枪进行返检, 全部更换 新阻铁。对该批原材料进行复验,不合格报废并加强原材料检验工作。

十、主要零、部件的材料结构及工艺特征

(一) 零、部件的数目

(二) 主要零、部件的材料及热表处理

主要零、部件的材料及热表处理可见下表: 2000000000000000000000000000000000000

(三) 主要零、部件的结构特征

1. 枪管 (见图 2-2-19)

图2-2-19 枪管 格在首径为10厘米的圆内, 宜平均弹着点

弹膛及线膛的尺寸公差及光洁度要求如图所示。弹膛及线膛均镀铬。铬层厚度(在 直径方向):线膛 0.02~0.1 毫米;弹膛为 0.03 毫米。双目面的如笔素分散口(

《当君1 佛头

中非对应的交融工工由责

2. 手枪总装的主要要求

1. 枪管尾端面与枪身弹底窝凸肩的空隙不小于 0.05 毫米;

2. 拉壳钩头部与枪管拉壳钩槽的空隙不小于 0.05 毫米; 计干的量类

3. 托弹板与枪身扣突齿的叠盖值应不小于 0.5 毫米;

4. 单发杠杆要求运动灵活。当枪身后退 2.5 毫米时, 单发杠杆应压着扳机,此时 波柏试的每支手枪用2个弹配由订货代表亲自以每分钟 10~15 发的单度 4 和试

47

5. 击锤在保险位, 拉动枪身向后方,击锤头部与枪身横壁间应有不小于3毫米的 空隙:

6. 以 20.985 毫米弹形量规放入弹膛, 枪身不应 闭 锁; 放入 20.435 毫米量 规, 枪身应闭锁;

7. 枪身和枪管沿抛壳口上部直线段的空隙不应大于 0.4 毫米, 周边不 小于 0.05 毫米:

8. 击火机构座在枪底把上的垂直松动量不应大于 0.4 毫米, 纵向移动不大于 0.3 毫米;

9. 击锤在保险位时, 在扳机上加上不大于 20 公斤的静力, 击锤不应从保险位脱 开,允许有松动。

(四)、标准件、借用件等分类统计表

十一、成品检验和验收的试验项目及技术指标

(一) 机构动作可靠性试验

1. 瑠 弹 试 验

用满装练习弹的弹匣装于手枪上作蹓弹试验。枪身复进时应依次推弹入膛并闭锁。 当快速向后拉枪身时, 枪弹应可靠地被拉出并有力地抛出。

\(B - B\)

2. 强装药弹试验

每支手枪用两发 51 式 7.62 毫米强装药弹进行射击试验(在缺乏强装药弹时,可用 普通弹加温至 60℃, 保温 90 分钟来代替), 射击后, 枪管、枪身不允许有机械 损伤、裂 纹与其他缺陷。

3. 机构动作可靠性试验

每支手枪用其配属的两个弹匣, 用手持各射击 8 发枪弹。发射速度每秒钟不得超过 2发。在射击过程中不允许出现因手枪本身的原因而发生的故障。

(二) 射击精度试验

将手枪夹在固定支架上, 在 25 米射距上, 对如图 2-2-20 规定的靶纸射弹 4 发。当 4个或3个(当有1发为意外弹时)弹着点包括在直径为10厘米的圆内,且平均弹着点 距检查点的距离不大于5厘米时, 则射击精度为合格。 光效差公平只商量发致如作

(三) 订货代表验收的项目及技术指标 0 《 魏 第 1 米 5 1.0-50.0 刘 第 1 (前下 4 百

1. 订货代表由工厂提交的验收批中抽出 20~40 支手枪,但不得少于5 %,检查其 零件是否有图纸及技术条件所不许可的锉修,弯曲及其他缺陷。当发现疵病时,订货代 表抽取2倍数量的手枪检验,第二次发现疵病时,全批手枪返回重新检验和修整。

2. 订货代表从工厂一昼夜检验合格的手枪中抽取1%进行检验射击。

3. 1. 机构动作可靠性的射击抽验 《 是自意音性 《 素果本国头要书耳大单 ()

被抽试的每支手枪用2个弹匣由订货代表亲自以每分钟 10~15 发的速度射击 32 发

48

枪弹, 此时不允许出现因手枪的原因而造成的故障。如发生故障, 则从发生故障的各批 手枪中抽取2倍数量的手枪按规定的程序重新进行动作可靠性的射击检验,此时不许发 生任何故障。如复试时发生故障,则应研究发生故障的原因,并将全批手枪返回工厂重 新修整与检验。再按一般程序重射。 1 17 02.7 推薦 电自主空话广告 mt

2. 射击精度的抽验

被抽试的每支手枪,夹持在固定的支架上,由工厂原射手射击 4 发枪弹,按上述射 击精度试验的要求检验其射击精度。当射击精度不符合规定的要求时,则允许同一射手 或其他射手重射这些手枪。当符合规定的要求时,则全批枪认为合格。如复试射击精度 时, 一批内虽仅有1支手枪的射击精度不合, 则全批手枪返回工厂重新检验并进行射击 第1 浓睡 精度的试验。

当被抽试手枪的动作可靠性与射击精度抽验合格时,则全批手枪送往涂油和包装。

(四) 互换性试验

每季度从本季度验收合格的产品中抽取 10 支进行互换性试验。

参加互换性试验的零部件有;击针、击针簧、击针销、拉壳钩簧、拉壳钩销、复进 簧、复进簧导杆、复进簧堵头、弹匣扣销、弹匣扣簧、枪身扣簧、击锤簧、击锤轴、阻 铁轴、扳机片簧、弹匣盖扣、弹匣盖、阻铁结合共18件。第三80万条的 着高 壁室

十支手枪拆开后, 将互换零件渗混在一起, 然后不加选择地装成十支手枪。当不能 装配时可以更换零件,但总数不得超过2次。装配成枪后,进行射击精度和机构动作可

靠性试验,其方法和要求同前。

(五) 寿命试验

1. 每季度从本季度验收合格的手枪中, 抽取1支进行3000发枪弹的寿命试验。

2. 以手持进行射击。每射完1组 (104发枪弹由手枪配属的两个弹匣循环装填) 枪弹后,冷却手枪并擦试涂油。

在寿命开始、终了及每射击 1000 发枪弹后,均需进行射击精度试验。

3. 手枪经 3000 发枪弹射击后, 零部件不得有破损, 故障率不得超过 0.5%。射击 过程中,允许打磨枪身内筋后端上的金属突起。

(六) 其它试验

每支成品枪管以专用装置进行2发高压弹射击试验。试验后,线、弹膛应符合量规 要求。枪管经外观及探伤检验应无裂纹、胀大、掉铬及其他缺陷。

十二、包 装

包装方法

枪炮混合油热蘸油封

包装 包装 最大外廓尺寸 (长 包装箱名称 毛重 箱重 材 料 ×宽×高)(毫米) (公斤)(公斤) 54式7.62手枪40支座品包装箱 \(675 \times 400 \times 417\) 58 全木板, 上下盖系胶合板 9.5 枪炮混合油热蘸油封 54式7.62手枪备件包装箱 \(776 \times 222 \times 295\)

包装箱与包装方法如下表

十三、配套件及备附件

\(26\)

\(11\)

全木板

不见诸吉 集团身生变工石

(一) 配 套 件

手枪除本身所带的1个弹匣外,另配弹匣1个。每支手枪配枪套及背带各1件,配 弹匣套及枪缰绳各1件。装具由用户另行定货。

(二) 备 件

1. 维修备件: 每 400 支手枪备左右护板部件各 20 个; 弹匣部件 16 个; 枪管 12 根 及击火机构座 8件;

2. 备件包装箱内包装有: 阻铁、阻铁簧各40个; 左右护板部件20套;击针及枪身扣 簧各 20个;复进簧、单发杠杆、拉壳钩簧及拉壳钩各 12个;击锤簧 8 根及击锤 4个。

\((5)\) 附件

通条1根。

第三节 1964年式 7.62 毫米手枪

、简 述

图 1964年式 7.62 毫米手枪是我国自行设计的产品,于 1964年设计定型, 198 0年 生 产定型, 简称 64 式 7.62 手枪。 新 新 (第)

·第7本枪具有以下的优点: 1. 10000000000000000000000000000000000

1. 体积小, 重量轻, 外形美观;

50

• 2. 射击精度较好;
• 3. 设有弹匣回闩, 弹膛指示、弹尽指示、联动击发及射击保险等机构;
• 4. 结构紧凑、维护保养容易、使用操作方便、利于隐蔽携带。

二、用途、配备与诸元

气公 200 分 调度器 \((-) 用 途\) 本枪是指挥员、公安保卫人员使用的自卫武器, 用以杀伤50米以内的有生目标。 , 的休生米差 &a ! 先至 1801-(二)配 备 每支手枪配备弹匣 2个。 (三)战斗性能诸元 \(50*\) 1. 有效射程 23.5 公斤·米 2. 枪口功能 30发/分 3. 战斗射速 7发 4. 弹匣容量 待击发 1.5~3公斤 5. 扳机力 联动击发<6.5公斤 容弹匣时 9公斤 6. 弹匣回闩力 实弹匣时 6 公斤 待击发 6 毫米 7. 扳机行程 联动击发<12毫米 (四)弹道诸元 300~320米/秒 1. 初速 \(V_{50} = 292.5*/\psi\) 2. 落速 \(T_{50} = 0.17\) 秒 3. 飞行时间 \(H_{25} = 12.5\) 厘米 4. 弹道高 \(\leqslant\) 1200公斤/厘米2 5. 平均最大膛压 ≤1400公斤/厘米2 6. 单发最大膛压 (五)结构诸元 7.62 毫米 1. 口径 155 毫米 2. 枪全长 25 毫米 宽 103 毫米 高 86.5 毫米 3. 枪管长 4条, 右旋, 4. 膛线 导程 240 毫米 了这天为10自动方式,包含活燃料的 510公81.0 改变自动 , 法平司由自由枪机 惯性闭锁 6. 闭锁方式 主题人兼非一共主日 单发并有联动机构 7. 发射方式 SAS-S B 弹匣供弹工 (b D 8. 供弹方式

11. 拾全重

雷铜牌 81

9. 瞄准基线长 (5) 10. 瞄准装置 击浪效效油作频, 东部凤凰、东南湖松、广 矩形准星 。 在地人作为非然始端了医, 由我并深世时, 思容带动, 方形缺口照门, 单

10. 枪全重

11. 弹匣重

(六)使用”枪”弹的调系如果, 新通见自国思维这人见望要公司, 计部基础本,

1964年式7.62毫米手枪弹。

三、 第二十三章 三、 自动原理及主要结构

云南已發頭 發用 空 空弹匣: 0.039公斤

117.2 毫米

0.56 公斤

实弹匣: 0.091公斤

个文和學帝國的文部

上,右效审批

新银半路 3 是容别做 1 , 达那就 3

(一) 自动原理和运动参数

1. 自动原理 8.88

全枪结构图见图 2-3-1。

米 008 11 图2-3-1 1964年式7.62毫米手枪纵剖图

本枪为枪机自由后坐式,枪闩重为 0.18公斤。枪弹被击发后,枪闩在弹底火药气 体压力作用下后坐。在后坐过程中开锁、压倒击锤、压缩复进簧、抽壳、抛壳并后坐到 位。然后在复进簧的作用下枪闩复进、推弹入膛并封闭弹膛, 使手枪处于 待击发 状态。 自动机工作循环图见图 2-3-2。 六式艳朴

\(52\)

64 式手枪自动机工作循环图 图 2-3-2

• 2. 自动机运动参数
• 1. 自动机运动速度 8.7米/秒 后坐最大速度 5.9米/秒 后坐到位速度 \(2.4\) 米/秒 窗料机 复进推弹速度 4 米/秒 复进到位速度 (2) 自动机运动曲线 (见图 2-3-3)

数数

(二) 主要机构

1. 发射机构

主要由扳机、扳机簧、拉杆、拉杆簧、阻铁、阻铁簧、击锤、击锤簧杆和击锤簧等 组成。其待击发状态见图 2-3-4。

算行坐司日休

图2-3-4 待击发状态 (图展) 发前小三类点点 (S)

手扣扳机击发后,枪闩后坐(或拉枪闩装填时),其右侧下部的凹槽与拉杆上的突起 “a”相互作用, 迫使拉杆尾部下降, 与阻铁钩解脱, 阻铁在其簧力作用下向后回转。当 枪闩后坐将击锤压倒到一定角度时, 阻铁的待击齿则位于击锤待击齿下方, 等待与之啮 合。此时, 拉杆上的工作钩”b”则位于阻铁突齿”c”的下方(与阻铁脱离)。当枪闩复 进到位, 击锤被阻铁扣合成待击发状态。如松开扳机(若是拉枪闩装填, 此时扳机是松 开的), 拉杆因扳机带动向后运动, 当工作钩”b”滑过阻铁突齿”c”后,由于拉杆簧 作用, 使拉杆升起, 直至被枪底把突起”d”定位。此时,拉杆钩与阻铁又重新钩合,只 有再扣扳机才能击发。手枪以此动作完成单发。

联动击发见图 2-3-5。

当扳机下部处于极前位时,拉杆因受扳机和扳机簧的带动及枪底把突起”d”的约束, 使拉杆最后面的联动突齿位于停机位击锤的联动突齿”e”的后面,且两突齿相互有一 定的叠盖量。

如出现不发火, 将扳机松开后(或膛内有弹、解脱保险、击锤处于回跳位时), 意欲 进行联动补火或联动击发, 只需用手扣压扳机, 扳机牵引拉杆向前, 拉杆上联动突齿驱 使击锤上部向后旋转。当继续扣扳机时,作平面运动的拉杆,因其上的圆弧面与枪底把 突起”d”相互作用, 强迫拉杆尾部向下运动, 致使拉杆、击锤两联动突齿的重叠量越 来越小。当击锤向后旋转约 60°左右时, 拉杆与击锤滑脱, 形成联动击发。此时阻 铁因 拉杆工作钩的带动, 在击锤击发瞬间, 其上的待击齿与击锤待击齿之间 保 持一 定 的空

54

图2-3-5 联动击发状态

黥, 使阻铁不受击锤的撞击。

2. 空仓阻闩及弹匣回闩机构

主要由阻闩抛壳挺、回闩片及簧片等组成。(见图 2-3-6)。

阻闩抛壳挺平时受扳机簧力的作用定位于枪底把上平面。当射完最后一发枪弹后,枪

闩后坐一段距离时, 托弹板在托 弹簧的作用下向上运动。托弹板 左边的突齿路经簧片时将其顶 起,解脱它对阻闩抛壳挺的约束, 托弹板同时推动阻闩抛壳挺沿逆 时针方向旋转上升,其上的停机 齿”a”阻住复进的枪闩而示弹 尽。这时取下空弹匣, 插入实弹 匣,并用手向上击拍一下弹匣盖, 因弹匣身上点焊的回闩片斜面 “b”作用于阻闩抛壳挺回闩斜 面”c”,迫使阻闩抛壳挺沿顺时 针方向旋转, 解脱枪闩。枪闩在 复进簧作用下推弹入膛并关闭弹

, 古贤好王和公而得有 , 怪意施王用分直

图2-3-6 阻闩及回闩机构

膛, 即完成回闩动作。如不更换弹匣, 也可用手拍击一下弹匣盖, 由同样的动作原理亦 可完成回闩动作。

簧片由铆钉固定在枪底把上,其作用是限住阻闩抛壳挺。阻闩抛壳齿里侧还设有抛 先突齿。 网络南洋蜂蜜高,海榆南南平出海的普通古书画古阿利迪西 船击船械的回答

3. 弹膛指示器

主要由指示杆、指示杆簧、指示杆套及指示杆销组成(见图 2-3-7), 指示杆套用指

图2-3-7 弹膛指示机构

示杆销固定,而指示杆销则由保险限住。

该机构位于枪闩击针孔上方。当膛内有弹时,弹壳底平面顶在镀铬的白色指示杆上, 使其突出枪闩尾部的击锤槽平面。在举枪射击时,可看到此白色突起;如隐蔽携带时,可 直接用手触摸到。这样可给射手以预告。当膛内无弹时,指示杆在其簧力作用下推向前 方, 后端面则不突出枪闩击锤槽平面。 最好 图图 留置人

4. 保险机构

1. 安全保险

主要由保险与保险簧组成。主要动作原理如图 2-3-8 所示。

图2-3-8 安全保险状态

个地门好风美啊。然

膛内有弹需要保险时,用手向上推保险到位,保险完成下列动作。 医胃蛋白原

1 1 ① 当手枪处于待击发位时, 保险在旋转过程中, 它上面的突起推阻铁上臂使其旋 转向前解脱击锤,与此同时击锤在击锤簧的作用下向前旋转,与旋转中的保险钩撞击后,

回到停机位, 保险钩继续旋转直至进入击锤左侧的凹槽内。保险钩钩住凹槽, 钩背顶住 凹槽内壁, 既使击锤不能撞击击针, 又使击锤不能后倒。

② 由于击锤不能向后压倒, 拉杆联动突齿受击锤联动齿阻挡。扳机也只能在扣动 一小段距离后,被拉杆阻住不能继续扣压。

3 保险上的圆柱面随保险转动逐渐进入枪底把凹槽”a”内。将枪闩锁住, 使之 不能向后移动。

2. 到位保险 (见图 2-3-9)

图2-3-9 到位保险机构

手枪的到位保险是由枪闩右侧的凹槽与拉杆上的突起”a”共同完成的。当枪闩复 进到距最前位 2%5 毫米以上时, 拉杆突起就不能完全进入枪闩凹槽, 此时扣扳机带动拉 杆向前, 由于枪闩压拉杆, 使后部旋转向下, 其钩部不能与阻铁突耳钩合, 虽扣扳机也 不能解脱击锤。只有当枪闩复进到距最前位为 0.4 毫米以内时, 拉杆突起才能完全进入 枪闩凹槽, 扣扳机拉杆才能与阻铁突耳钩合形成击发。

3. 自动保险 (见图 2-3-10)

击锤簧通过击锤簧杆作用在击锤上,同时使击锤处于停机位的静力平衡状态,因此, 它具有 101° ~104° 的回跳角。此时, 因击锤上的保险齿” a”被阻铁待击齿顶 住, 使位 于后极限位的击针尾端与击锤撞击面之间仍有不小于 0.3 毫米的间隙。手枪膛内有弹时, 保险处于开启位, 当外力撞击击锤时, 因有阻铁的刚性支承, 不会造成手枪的偶发。

4. 射击保险 (见图 2-3-11)

结合手枪的最后封闭环是扳机框。它是由扳机框簧单向弹性定位在枪底把上。为确 保射手安全, 在弹匣插入枪底把弹匣槽后,因扳机框后尾部突起”a”由弹匣刚性限位, 使之扳不开。这样枪闩在射击时,不能从枪底把上脱出。只有卸下弹匣后,才能拉开扳

机框, 卸下枪闩, 以此完成手枪的射击保险(有的手枪无此结构,枪闩后坐滑脱伤人,故 叫射击保险)。

(一) 不完全分解

分解前需拉枪闩向后,检查膛内有无枪弹。当确认膛内无弹和被空仓阻闩时,方能 进行分解。

1. 右手握握把, 用拇指按弹匣扣到位后, 即可取下弹匣;

2. 右手持枪, 左手拉扳机框向下, 当上部拉出枪底把后, 向左 (或向 右) 扳 一角 度, 使其抵住和停在扳机框槽的左(或右)侧上。然后左手握枪闩拉到最后位置, 再将 枪闩尾部向上抬起,借复进簧力向前卸下枪闩。

3. 从枪管上向前取下复进簧。

图 2-3-12 是自卫手枪不完全分解后的状态。

图2-3-12 不完全分解后的状态

(二) 结合、按分解的反顺序进行

五、操作及维修保养的注意事项

拆装枪闩时,一定要紧握枪闩的花纹部,防止滑脱,以免撞坏弹膛口部。

六、故 障

(一) 射击中常见故障

64 式手枪寿命射击试验中规定的故障率为≤0.3%, 10 次寿命试验统计的故障率为 1 ~0.33%。出现次数较多的故障是卡壳。

(二) 主要故障卡壳产生的原因及解决的措施

产生原因: 为减小手枪的后坐速度, 在弹膛内开有 4 条螺旋槽。当槽深超过图纸规 定或螺旋槽的导转侧有毛刺时, 使得抽壳阻力加大, 自动机后坐速度降低; 抛壳挺齿部 有毛刺,影响了正常抛光。

解决的措施, 按产品图严格控制螺旋槽的深度, 在弹膛镀铬前将螺旋槽导转侧毛刺 清理干净; 按产品图规定将抛壳挺齿部正常倒棱, 清除毛刺。采取上述措施后, 该故障 已消除。

七、零、部件寿命

自 1979年至 1981年本手枪先后共进行了 10 支每支 1500 发的寿命试验, 零、部件 均无破损。

八、射击密集度

连续八个季度共 80支枪射击密集度统计

九、研制及生产过程中的主要问题及解决措施

(一)研制阶段的主要问题及解决措施

1. 提高射击密集度方面的措施 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.

本手枪的枪、弹、药系统均为研制的新产品,三者互相制约,紧密联系。随着研制 工作的进展,射击精度问题越来越突出,且三方面的因素相互交织在一起。

1961年以前, 用旧弹 (即用 51 式手枪弹头截短而得) 作精度试验, 其结果达 到了 要求。1962年以来, 弹丸及枪管内膛设计均作了修改, 发现射击密集度变坏。后经一年 多的试验研究,找出了影响手枪射击密集度有关枪、弹、精度枪架几方面的因素(因受 射手条件限制,试验均以专用枪架进行)。

枪弹方面: 作了弹丸形状、紧口、装药偏差各项对比试验, 其 25 米的 射击 密集度 有较大的差别, 结果如下表.

精度枪架方面: 曾作了多种形式的夹持试验, 得出枪架对精度有一定影响, 但不是 决定性的因素。

手枪方面: 主要是枪管对射击密集度的影响, 首先改变了枪口圆的形式, 将枪管壁 厚差控制在允许范围内, 结果对精度提高不大; 二是改变外部形状及长度, 其目的是想 改变枪管的振动情况, 但由于枪管短 (只 86.5 毫米), 加之变动有限, 故效果也不显著; 三是线膛尺寸, 当阳线尺寸接近上限时精度较差。阴线尺寸在下限, 如 φ7.85^+0.03 时, 精度较好。其密集度值如下表:

四是坡膛结构。第一次由原双锥坡膛(光锥长4毫米,半角22’,线锥长4毫米,半 角 1°39’,) 改为单锥 (半角 50’) 后, 精度大有好转。原枪管: \(R_{50} = 4.77\) 厘米; \(R_{100} =\) 10.1 厘米; 改后枪管: R₅₀=3.07 厘米、R100=7.1 厘米; 五是枪管的不直度。因枪管为 薄壁圆筒结构, 若内膛呈波纹状, 就会使枪管在射击时振动加大。因此用校正、擦铅等 工序来提高枪管的直线度, 使手枪的射击密集度得以提高。通过采取上述的单锥坡膛, 提 高直线度, 将线膛尺寸、壁厚差控制在允许范围内, 用机械擦铅, 阳线抛光、内膛镀铬 等措施, 使手枪 25 米射击密集度达到了 R50≤3.5 厘米, R100≤ 8 厘米的要求。

2. 保证机构动作可靠性方面的措施

由于手枪的战术使命,要求在保证足够威力条件下,力求轻、薄、小巧,这就决定 了它必需采用较轻的自动机工作。在这种工作条件下,各机构工作的及时性和协调性显

得特别重要。手枪曾出现过空膛、跟机及空仓不阻闩,主要就是因高速运动的自动机所 引起的故障。

1. 空膛

此故障是待供弹上升运动的时间大于自动机运动所具有的供弹时间而造成的供弹不 及时。下表是几种手枪供弹时间的对比值。而此前就说不素薄。她一刻的

由上表看出: 本手枪的供弹及时性处于临界状态, 当条件变化时就可能出现空 膛。 通过试验得出, 增加枪闩质量和增加自动机行程是解决空膛的有力措施。

1 枪闩质量的影响

枪闩原重为 0.161公斤, 射击时空膛发生率为 17%。当重为 0.194公斤时, 发生率 则为 1.5%。当重 0.221 公斤时, 不出现空膛。其原因是枪闩质量增加, 减小了自动机 的运动速度, 延长了可能的供弹时间。 2011年 10月 2014年

② 自动机行程的影响

增加自动机工作行程, 是解决空膛最有力的措施。如行程增加 0.52 毫米, 枪闩运 动允许的供弹时间延长 14.5%; 行程增加 1.68 毫米, 时间则增长 25%。

根据上述,将枪闩宽度增加1毫米,重量增至 0.18公斤,自动机行程由 35 毫米增 至39毫米,这样就消除了空膛的故障。

2. 跟机

故障产生原因: 是枪闩复进到位时的速度有 4~5 */秒, 因而产生了剧烈的复进 撞击,从而使阻铁自动解脱击锤而形成击火。这对要求安全可靠的自卫手枪来说是决不 容许的。自动解脱击锤的原因是击锤、阻铁咬合面斜角不正确。在接触面上对阻铁的合 力作用线偏于阻铁轴的外侧, 使阻铁自开。还有阻铁簧的扭矩小于 1.5 公斤·毫米时,也 可能出现跟机。通过改进设计将击锤待击面原向内斜 1°~2°改为 3°~4°, 阻铁支持 面 由原 10° 改为 7°, 其互相咬合量定为1毫米, 这样使作用在阻铁支持面上的合力作用线 偏向阻铁轴的内侧; 适当增大了阻铁簧扭矩, 由原 3.9 公斤·毫米改 为 6.5 公斤·毫 米; 减小了枪闩离开击锤时的击锤空回角, 减轻了击锤与阻铁咬合时的冲击; 为确保 安 全, 手枪在总装配时以专门的技术要求检验手枪出现跟机的可能性。通过这些措施,使手枪 的跟机故障得以消除。

3. 空仓不阻闩与有弹阻闩

不阻闩与阻闩是两个矛盾的事物,但它们统一在阻闩抛壳挺这一零件中。这一矛盾 是本手枪的特殊性决定的, 即由手枪自动机质量小、运动速度高所引起的。当时手枪自 动机重量为 0.18 公斤, 后坐最大速度为 9.5~10.5 */秒, 后坐到位速度 也 有 8 */秒左 右。因此,剧烈的到位撞击使阻闩抛壳挺能克服扳机簧力的阻力矩而绕其 轴 旋转上升。

62

这就有可能造成有弹阻闩。由于自动机高速的后坐、复进运动,在空仓时托弹板推阻闩 抛壳挺上升运动不及时, 又可能出现空仓不阻闩。

基于上述问题, 通过选取适当的扳机簧力(该簧扭矩定为 14.5 公斤·毫米); 增大阻 闩抛壳挺与枪闩间的上下间隙(为1.8毫米);将自动机工作行程由原39毫米增至41.3 毫米; 在阻闩抛壳挺的托弹板作用面上加一斜面, 使更有效地利用主动力等措施, 使该 故障基本得以克服。但由于此机构工作仍接近临界状态,因此在某些条件(如工艺加工、 质量稍差等)变化时,仍有时出现。

3. 保证手枪使用性能方面的措施

与手枪配套的 64 式 7.62 毫米手枪弹, 与国外 7.65 毫米手枪弹性能相近, 而实际 初速略高于国外同类产品。由于手枪要求轻薄小巧,故自动机重量受到限制。这样就产 生了使用者连续发射枪弹多时,感到虎口疼痛——即射击时震手的问题。

1. 弹膛螺旋槽的产生。

手枪发射后, 自动机在后坐过程中, 要完成一系列动作, 要产生轻微的撞击、振动, 最后自动机剩余的能量以剧烈的到位撞击传递给枪底把。这种传递是瞬时发生的。这强 大的冲击振动经枪底把金属件直接传递给了射手的虎口部。由于这种重复的 撞 击 与 刺 激, 使射手感到疼痛。当发射枪弹多时, 就感到麻木。由下表的试验可以看出。

注: 12-自动机后坐到位动能与手枪基础件重量之比。

鉴于射击震手的主要原因是自动机后坐到位的剧烈撞击,因而解决的主要途径应设 法减小自动机后坐到位撞击时的动能。原拟增加自动机质量和设置弹形缓冲装置未达到 上述目的,但由于要增加全枪重量和受手枪空间的限制而未能实现。以后在弹药不变的 情况下, 在弹膛内加工四条螺纹槽, 用增大抽壳阻力的方法来减低自动机的后坐 速度。 其结构如图 2-3-13 所示。

图2-3-13 弹膛及射后弹壳上的螺旋槽 的复数计计算 天面

■考虑到手枪的威力较小, 膛压较低 (P_平均≤1250 公斤/厘米2); 弹壳材料 为黄铜, 延 伸性好; 弹壳为直筒形, 利用弹壳旋转和附加摩阻力完全有可能; 目前电解加工已是成 熟的工艺。这些都是实现此方案的有力条件。通过对弹膛加工各种形槽的试验,并经射 击证明, 在保证不出现断壳条件下, 在这些不同类型的槽中, 以螺旋槽的工艺及减速效 果最佳意潜管认作主用临温袋窗画对三滴擦一曲土面

2. 螺旋槽参数对自动机后坐速度的影响

弹膛螺旋槽参数计有: 螺距、槽宽、条数、槽深、槽长、旋向等 6 个。由结构确定 槽数定为 4 条, 右旋, 长为 10 毫米。其中以螺距、槽深、槽宽对自动机运动影响较大, 见图 2-3-14。

由上面可看出: 螺距越小、槽愈深, 自动机后坐速度越小, 甚至后坐不到位。螺距 在某一临界值以上时, 弹壳被挤压的凸部就可能沿槽的导转侧发生旋转。这时槽的深度 影响不甚明显。槽的宽度在一定的螺距下,与以上两参数相比,影响较小。

3. 使用效果

经综合试验后,本枪弹膛采用了螺距为 24 毫米,槽宽为 1.9 毫米, 深度为0.075~ 0.11 毫米的螺旋槽。此时,手枪自动机的后坐到位速度由原 9.2 */秒降至 6.5 */秒。 与弹膛不加工槽的手枪进行了射击对比试验。弹膛不开槽的手枪不能连续握持射击 100 发, 而开槽后的手枪连续握持射击700 发以上也无痛感。

64

为考验手枪弹膛开槽后对自动机动作可靠性的影响, 曾做了高压弹、减装药弹(枪 通初速降低 10%), 升温弹 (普通弹升温至 50℃) 等的射击试验, 结果表明自动机均能 正常工作。此外还取两支手枪做了寿命试验。另取两支作了半寿命试验,结果抽壳、 抛壳均可靠。由于自动机后坐速度降低,使手枪原发生的空仓不阻闩故障也得以彻底解 决。至于弹壳硬度的影响问题,从生产工艺来看,在正常情况下的允许偏差内,还不致 于影响到抽壳条件的剧烈变化。

15 (二)生产定型前后的重大改进项目 – 第二十五章 第二十五章

小儿好计定型后的重大改进口, 我们有一个人的事情, 我们的

1. 弹膛加工四条螺距为 24 毫米、槽宽为 1.9 毫米, 深为 0.075~0.11 毫米的螺 旋槽;

2. 增加射击保险、将扳机框尾部延长, 伸入枪底把弹匣槽, 以弹匣刚性定位扳 机框, 伸之扳不开;

3. 将枪底把虎口部形状改形, 将压虎口部位加长, 以解决肥大手握枪不当时,击 2) 底头的四头短腰, 落立山山 160 锤有时撞虎口的问题。

2. 生产定型前后出现的重大问题及解决措施

1. 有弹阻闩

该故障在研制阶段曾出现过, 74年生产鉴定时, 两支枪均出现此故障。其中一支 出了15次,另一支出现一次。

下产生的原因, 虽弹膛切有4条螺旋槽, 但自动机后坐到位时的撞击能量对于质量较 小的基础件枪底把来说仍是较大的。

由于枪闩后坐撞击产生的震动, 再加上某些不利因素, 射击时阻闩抛 壳挺仍有可能跳到阻闩位置。从

解决措施, 增加限位簧片, 用铆 钉固定于枪底把上, 用以阻止在射击 过程中,阻闩抛壳挺因震动而产生的 跳动。只有当弹匣内枪弹射完后,托 弹板侧齿抬起簧片,同时顶起阻闩抛 壳挺完成阻闩。其结构如图 2-3-18 所示。

结构改进后, 使故障彻底消除。

2. 击发无力

图2-3-18 带簧片的阻闩机构

在研制阶段该故障也曾发生过。经枪、弹研制厂多次协调与研究,枪弹改进了定位 条件, 底火改进了边壁厚度, 落锤试验的上限值控制在一定的范围内; 手枪也调正了击 发能量及各部配合, 使问题得以解决。

在设计定型与小批生产阶段,一直使用原研制厂生产的枪弹。而后来生产定型使用 的是另一工厂生产的同种枪弹。在射击试验中,枪弹的瞎火率高达1.73%。

大国故障产生的原因, 是手枪击发能量不够和底火发火感度低所致。

1. 1 数点手枪的击发能量 。我对达了由京果, 果有主要为主要是要是不是

31. 临於 增加能源方面 计自动指示器 计语言的 影响 普散 可配偶的 计部分 (格

State 将击锤顶销向外移 0.35 毫米, 击锤簧 的 H₁=28.2, H₂=23.4, 分 别 调 至 H₁= 28.6, H2=23.8 以增大击锤簧力。击锤头部加重 1.9 克, 增大了击锤转动惯量。

2. 减小击发机构工作时的能量损失

》》(a) 击锤停机角由 101°~105°改为 101°~103°, 使击锤击发越过停机位后克服击 锤簧能量的损失减小:

2. 使击锤簧杆上停机位的工作点到击锤轴中心的距离缩短 0.55 毫米, 这样不仅 减小了阻力臂, 而且使停机位击锤压缩击锤簧的行程减小, 因而能量损失也随之减小;

(c)将击锤打击击针的平面改为突出的4°斜面, 在打击击针面时, 该面近于垂直, 减少撞击时能量损失。

^{对 对 de: 缩小公差, 提高能量下限值 和 , State and Market of State and Ma}

1. 联动击发角由原 57°~65°改为 59°~65°;

2. 将击锤簧力的下限值提高 0.7 公斤。 第 2 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 2 1 1 1 2

2. 底火的发火感度, 落锤由原 160 毫米高落下 100% 发火 减小到 120 毫米高落 下100%发火。

改进后的效果: 通过对硫化锑底火击发试验, 底火上的击针窝深度改前平均为0.27 毫米, 改后为 0.366 毫米。按改后底火的落锤落高 120 毫米100%发火所需 的击发能量 为 0.0162 公斤·米计算, 改前击发能量为 0.016 公斤·米, 略低于所需的能量, 改后为 0.0216公斤·米, 较前提高了35%; 射击试验表明: 用改前手枪发射改后枪弹仍有不击 火故障, 而用改后手枪均未发生不击火故障。

此外,还进行了枪和弹的极限配合试验,用高能量手枪发射高感度底火枪弹,发火 率为 100%, 无底火击穿现象; 用低能量手枪发射低感度枪弹, 发火率也是 100%。

综合上述可得出,手枪的击发无力故障,已彻底解决。

3. 拉杆断裂

拉杆在射击 1422 发后发生断裂。

断裂原因: 断裂部有尖角, 易产生应力集中; 拉杆原材料 为 30CrMnMoTiA 采用 普通淬火有回火脆性, 射击中拉杆与枪底把撞击。

解决措施: 断裂部原尖角改为圆角 R0.5, 热处理由普通淬火改为等温 淬 火, 以提 高拉杆的冲击韧性; 在枪底把容拉杆尾端处增加一个 R5×2.5 的小槽, 使 与 拉 杆不干 涉。(见图 2-3-19 所示)。

4. 空仓不阻闩

产生的原因: 扳机扣到位时, 其上方突齿”a”顶住扳机簧与阻闩抛壳 挺 的 外 伸 轴, 使阻闩抛壳挺上抬不到应有的阻闩高度 (见图 2-3-20 所示)。

(新行系师新姓) 二五单点

解决措施: 将扳机突齿高由原 5.4 毫米改为 5 毫米, 消除了干扰, 排除了故障。

5. 回闩片脱落

手 手枪在射完 1000 发左右时, 回闩片从弹匣上脱落。

产生原因: 点焊时焊头为悬臂, 压力偏低工件焊接面未清理干净, 焊接不牢。

解决措施: 严格贯彻点焊工艺守则, 清理好工件焊接面, 调整好点焊电流和通电时 间, 改点焊头悬臂支撑为垂直支撑, 焊点由2点改为3点, 使焊接强度满足了要求。

图2-3-19 增加小槽后的枪底把

\(p₅\)

图2-3-20 扳机与阻闩抛壳挺干涉

6. 击锤裂纹

在生产中发现击锤顶销孔周围产生裂纹。

\(2.5 + 0.5\)

裂纹的原因: 击锤顶销配合过盈量过大, 热处理工艺采用普遍淬火。

解决措施: 击锤孔销与其孔的过盈量由原 0~0.035 毫米减小 为-0.005~+0.015. 毫米,并采用分组装配;将击锤用普通淬火改为等温淬火,并严格执行热处理工艺。 通过上述办法, 基本上解决了击锤裂纹问题。

(三) 生产定型前后的重大改进项目

1. 取消握把骨架、透明窗

更改原因: 因握把材料改为玻璃钢或聚碳酸脂后强度提高, 握把内再用不着放钢质 骨架。因增加簧片,原握把上压合的透明窗被簧片挡住,不能起弹仓观察孔作用。

改后效果: 新结构握把强度可满足使用要求。

2. 增加簧片和铆钉, 以解决有弹阻闩的故障。

3. 回闩片原结构为点焊后精加工回闩斜面。现改为回闩片加工到成品后再点焊。

4. 为提高手枪击发能量, 如前所述, 将击锤、击锤簧杆、击锤簧等修改了部分尺 寸及部分装配要求。

(四) 生产过程中重大工艺更改

1. 背带环由原单个冲压成型改为连续缠制, 提高工效3倍。

2. 枪闩外形由原手工抛光改为成型磨削, 提高了表面质量和工效 2.5 倍。

3. 用冷挤压和拉削加工代替原精铣照门及照门槽。

4. 将冷拉弹匣坏壁厚控制在规定尺寸的中限, 使手工整形工效提高3倍。

5. 枪闩下平面在热处理后不平度超过了 0.1 毫米, 给整形带来困难。采用分级淬火 代替普通淬火以减少变形, 使枪闩该道工序的合格率由原 65%提高到 98%。

6. 为提高弹匣扣的装配可选性, 将弹匣扣尺寸 3.8d。分为三组, 保证了质量, 提 高了工效。

十、主要零部件的材料、结构及工艺特征

(一) 零部件的数目

(二) 主要零、部件的材料及热、表处理

(三) 主要零、部件的结构特征

1. 枪管 (见图 2-3-21)

枪管弹膛及线膛尺寸公差及光洁度要求如图 2-3-21 所示。枪管内膛镀铬, 在 直 径 方向的铬层厚度为 0.03~0.08 毫米, 枪管与枪底把连接采用压配合。压配合后弹 膛 大 小端直径分别为 φ 8.558^+0.05 和 φ 8.5^+0.05, 二锥体大端直径为 φ 7.9^+0.05。弹膛加工有 4 条螺距为 24 毫米、深度为 0.075~0.11 毫 米, 宽 度为 1.9 毫米的螺旋槽, 以降低自动 机后坐速度。

ud metuni kalendera se

2. 击针、杆部为三棱形

头部为球 R0.8.0.1 毫米与 30°锥体相切。光洁度为 ▽7。 击 针 的 强 制 突 出 量 为 1.12~1.35 毫米; 惯性突出量为 1.35~1.9 毫米。

3. 手枪总装配的主要要求

1. 当打开或关上保险时, 位于极后位置的击针尾端面与击锤间的空隙均不得小 于 0.3 毫米;

2. 关上保险, 击锤由待击发位解脱的时刻, 应在保险旋转 33°~40°范围内。手

图2-3-21 枪管

\(67.62 + 0.05\)

\(\phi\) 8.66+0.06

枪在保险状态时,枪闩被锁在枪底把上,向后移动量应为 0.2~1毫米,扳机游动量不 大于4毫米;

3. 击锤的停机角应为 101°~103°。击锤自铅垂线起到待击发位的旋转角应不 小 于 67°, 联动击发角为 51°~65°;

4. 扣压扳机到位时, 阻铁后外形与击锤保险面之上部外形间的空隙 不 小于 0.1 毫米, 拉杆与阻铁的钩合量不小于1.3毫米;

5. 枪闩在后方, 扣压扳机到位, 拉杆钩上平面与阻铁突起下平面之间隙不 小 于 \(0.3\) 毫米;

6. 枪闩在最前方, 拉壳钩前端面与枪管拉壳钩槽间的间隙应不小于 0.05 毫米;

7. 在待击发位击发或联动击发时, 在击锤解脱瞬间, 扳机定位齿与枪底把 间应 有不小于 0.2 毫米的间隙:

8. 当枪闩距到位处 2.5 毫米时, 扣扳机不许击发; 当距到位处 0.4 毫米时, 扣扳 机应完成联动击发或待击发位击发;

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9. 空仓停机时, 阻闩抛壳挺末端上抬量不小于3毫米;

10. 弹匣与弹匣扣的咬合量为 0.5~0.8 毫米。

(四) 标准件、借用件等分类统计表

十一、成品检验和验收的试验项目及技术指标

(一) 机构动作可靠性检验

1. 强装药弹射击试验

经检验合格的每支手枪用2发强装药弹作射击试验。射后不允许零、部件出现裂纹 和破损(如无强装药弹,允许用普通弹加温到60℃, 保温 90 分钟来代替)。

2. 机构动作可靠性试验

每支手枪以所属的两个弹匣(其中每个弹匣作联动和待击击发各7发)共28发枪弹 进行动作可靠性射击试验,试验中不允许产生由于手枪本身原因而出现的任何故障。

(二) 射击精度试验

机构动作可靠性试验合格后, 在专用枪架上, 当射距为 25 米时,用图 2-3-22 规定

图2-3-22 靶纸

的靶纸射弹 4 发, 当 4 个或 3 个 (有一发为意外弹时) 弹着点包括在 8 厘米的圆内, 且 平均弹着点到检查点的距离在任何方向不超过5厘米,则认为射击精度合格。

(三) 订货代表验收的项目与指标

1. 从工厂提交验收的每批 (100支) 手枪中, 抽取不少于 5 %的成枪进行尺寸、动 作和外观的检验;

2. 订货代表从工厂检验合格的每批手枪中抽取2%进行机构动作可靠性试验。被 抽试的每支手枪用其配属的两个弹匣, 各射击 28 发枪弹 (其中 14 发为联动射击),此时 不允许发生任何故障。如发生故障,工厂应立即会同订货代表查明并消除本批手枪不合 格的因素, 然后重新复试。如故障原因并查明, 则在交验批内加倍 (4%) 抽取, 进行 复试。复试时,如有一支手枪发生故障,则全批枪退回工厂返修和检验,并按规定程序 重新进行射击试验。

3. 订货代表从合格批中抽取 2 %, 按上述规定的方法和要求检验射击精度。如第一 靶不合格,允许重射两次。若不合格,则全批枪退回工厂重新作射击精度试验。

(四) 互换性试验

1. 每季度从验收合格的手枪中抽取 10 支进行互换性试验;

手枪完全互换的零件有15种,弹匣扣簧、扳机框顶销、扳机框簧、扳机框轴、指示 杆簧、拉壳钩簧、拉壳钩顶销、托弹簧、扳机轴、击锤轴、阻铁簧、击锤簧、复 进 簧、 拉杆簧和握把螺钉。

实际互换的零件有6种: 弹匣扣、击针、拉壳钩、击锤簧杆、弹匣和握把。

2. 将10 支参试枪拆开,进行外观检查、按规定进行硬度、簧力及磁力探伤 检 查。 同时对全枪长、宽、高及重量进行检查。

3. 将实际互换的零件、完全互换的零件分别混合起来, 然后不加选择地重新装配 成枪, 检查完全互换件是否保证了成枪的要求及是否符合产品图纸规定的间隙 和 叠 合 量。而后按机构动作可靠性及射击精度试验的规定进行射击试验。通过试验,检查实际 互换件是否能保证手枪的正常射击。

(五) 寿命试验

1. 每季度从本季度验收合格的手枪中抽取 1 支进行 1500 发的寿命试验。

2. 试验的步骤与方法

1. 每组98 发枪弹 (14个弹匣、每个弹匣的第1发为联动击发) 用手握持, 以每 分钟 20~25 发的射速进行射击。射完1组后卸下枪闩, 冷却枪管, 并擦拭涂 油。射完 第5组、第10组及寿命结束后, 应将 手枪完全分解, 清洗、擦拭并对各零、部件进行 外观检查。

2. 在寿命开始和结束时, 按射击精度试验规定作射击精度试验。在相同时机, 按 同样规定进行手枪射击密集度试验:共射3靶,每靶10发。寿命开始时,三靶平均值: \(R_{50}\) < 3.5 厘米、 \(R_{100}\) < 8 厘米; 结束时, \(R_{50}\) < 6 厘米、 \(R_{100}\) < 14 厘米。

3. 寿命试验前后, 检查复进簧、击锤簧、托弹簧的簧力; 对枪闩、击 针、拉 壳 钩、阻铁、击锤簧杆、枪底把部件、击锤部件及保险部件等进行磁力探伤检验及必要的 技术检查。

3. 手枪寿命试验合格标准 手枪经 1500 发枪弹射击后, 必须符合下列各条:

\(71\)

1. 各零件无破损, 音樂 特斯特文法费一样) 中华美 工产 意大利博爾聯的

2. 射击精度符合要求; (2) 以前是 bill some mill some mill

3. 因手枪本身毛病引起的故障率不超过 0.3% (不超过5次),其中瞎火 故障不 超过 0.1% (不超过 2次),则认为试验合格。(一)

注:零、部件破损判定标准:

1. 由于弹簧变形妨碍机构正常动作时, 算破损, internal

2. 寿命后发现的裂纹 (枪管、枪闩, 枪底把除外), 如不影响动作可靠性, 则不算破损。但工厂应 研究 其原因,并在今后生产中采取措施;

3. 允许握把有不妨碍动作的内部崩落及裂纹。

(六) 其他试验

每支成品枪管以专用装置进行2发高压弹射击试验。试验后,弹膛与线膛均应符合 要求。枪管经外观及探伤检验,应无裂纹、胀大及其他缺陷。

十二色色 装

(一) 包装箱数据

(二)包装方法

1. 产品箱的包装方法

1. 将手枪清洗擦拭后, 浸 FY-5 防锈油 (FY-5 防锈油 1 份, 直溜煤 油 5 份);

2. 将气相缓蚀剂纱布袋 (内装 0.5 克亚硝酸二环己胺和碳酸环己胺, 为 5:1 的 混合干粉), 1 支手枪及其附件、备份弹匣一并装入塑料袋内后密封;

3. 将密封好的塑料袋装入箱内, 用压板定位牢靠后封箱。

2. 礼品盒包装箱: 内装外套聚乙烯塑料袋的手枪盒10个,手枪套及弹匣袋各 10个。

十三、配套件及备附件

计步端路 , 18 放进 (一) 配套件

《 除手枪所配的1个弹匣外, 还有配套弹匣、64式7.62 手枪枪套(半套)各1个。 1 (二) 备 件

每百支手枪备击锤部件、拉杆簧各3件;弹匣部件、握把、指示杆销、击针、拉壳 钩簧、拉壳钩、扳机簧、阻铁、阻铁簧、拉杆各2件,保险部件、扳机轴、击锤簧杆、 复进簧各1件;簧片5件。单书路向学义再联繫礼 把群员自新。请黄明击

(三)附件

每支手枪配通条、尖冲各1件。 2004 2004 2005 1000 2006 2006 2007

第四节 1967年式7.62 毫米微声手枪

一、简述

1967年7.62 毫米微声手枪是我国自行设计的产品,于1967年设计定型,简称67式 7.62微声手枪。

本枪与同类型枪相比,具有以下的特点:

新鲜粉料 创新的 中外外面口

1. 采用了速燃火药, 亚音速的外弹道设计, 以消除弹丸飞行的激波, 再利用消音 装置降低膛口压力和屏蔽噪声,加上刚性闭锁封住枪管尾端,从而使枪口声变态且减弱。 使之突然间辨别不出是枪声:

2. 手枪结构紧凑, 体积小, 携带方便;

3. 射击精度良好:

4. 构造较简单,不需工具便可不完全分解,使用操作方便。

二、用途、配备与诸元

(一) 用途

(三) 诸 元

本枪是侦察人员和特工人员使用的特种手枪, 用以杀伤 30 米以内的有生目标。 (二) 配 备

每支手枪配备2个弹匣。

5. 4条、右旋、导程 240 毫米 6. 自动方式 ( ) ( ) ( ) ( ) ) ( ) ( ) ) ( ) 非自动与自由枪机式 7. 闭锁方式 (非自动) 枪闩旋转 (半自动) 惯性闭锁 8. 供弹方式 弹匣供弹 19. 发射方式 1001年 品首開出新日開新長辦千載益來讓 80. 单发的01 10. 瞄准基准线 195.5 毫米 11. 瞄准装置 方形缺口照门、矩形准星, 注 静 田际群 《解释确合》本 控调作用, 注意工作才并有三立柱式长效荧光装置 普通出社商团副工业带1个空弹匣1.05公斤非洲工程 12. 手枪全重 带1个实弹匣1.12公斤 13. 空弹匣重 \(0.031\) 公斤 (六) 使用枪弹

1967年式7.62 毫米微声手枪弹。(可通用1964年式7.62 毫米手枪弹,枪口声、光、 烟不要求)

三、自动原理及主要机构

图2-4-1 1967年式7.62毫米微声手枪纵剖图

(一) 自动原理

全枪结构图见图2-4-1。

微声手枪处于非自动射击时,需用手拉完成开锁、压倒击锤、压缩复进簧、抽壳、 “抛壳及后坐到位动作。枪闩复进时的推弹入膛、闭锁及复进到位动作可用手力完成;也 可依靠复进簧的储存能量来完成。不过, 此时活动件复进到位有撞击声。

当半自动射击时, 枪机框与枪闩结合成一体, 以自由枪机的方式自动完成装填, 使 手枪再次处于待击发状态。自动机工作循环图见图2-4-2。

\(.74\)

(二) 主要机构

1. 闭锁机构 计合作器的

本枪通过操纵变换块。使枪 门与枪机框得到不同 的 运 动 联 系, 从而使手枪可呈刚性闭锁与 半自动惯性闭锁的两种状态。

1. 手动的刚性闭锁机构 (非自动闭锁机构)

刚性闭锁系统由枪闩、枪机 框、变换块枪管和枪底把组成。 其构造如图 2-4-3 所示。

变换块在枪机框中上部的方

图2-4-2 67式微声手枪自动机非自动工作循环图

槽内可左右移动, 由装在枪机框上的定位销和定位销簧定位于非 自动(H) 与 半 自动 (A)。枪机框后下部有容枪闩杆部的圆孔,枪 机 框上加工有螺距为88毫米的左旋螺旋 槽。两侧内部有导轨,以导引枪机框在枪底把上运动。正上方设 有复 进 簧孔。枪闩为 “T”型结构,头部有对称的直角左右闭锁突耳,后部圆杆部的中部加工有一开闭锁用 的圆柱, 右上方装有拉壳钩与拉壳钩簧,击针装在枪闩中央。枪底把前面有与套筒联接的 圆柱及断隔突台部, 中间是枪管孔, 在枪机框撞击面后右边有一闭锁凹槽, 左边有一闭 锁支承突起部、中部与后部的两侧有导引枪机框运动的导轨,中部设有弹匣槽,后部的空 膛供容击发发射机构及撞击铁用。

图 图 图2-4-3 非自动闭锁机构

当变换块推向右侧被定位销定于手动位(即变换块在右侧显出”H”)时, 变换块上 的半圆直槽位于枪机框上不完整的开闭锁螺旋槽的延续位置,与其构成了完整的定位槽。 当用手力推动枪机框在枪底把上作往复直线运动时,由于枪机框与变换块共同组成的螺

熟有圆丝虫

旋槽上的闭锁面带动枪闩上的圆柱突耳, 迫使枪闩在复进到位后沿顺时针方向旋转 25° 而完成闭锁;当枪机框后退时,由于此螺旋槽的开锁面的带动,迫使枪闩沿逆时针方向 本枪通过鳞纵变换块 使枪 旋转而开锁。其动作原理如图 2-4-4 所示。

图2-4-4 闭锁方式变换原理图

在闭锁时, 枪闩右闭锁突耳进入枪底把右侧相应的凹槽, 而左闭锁突耳则支承在枪 底把左侧的突出部。闭锁时支承接触面积为 27.8 毫米2。

2. 半自动状态的惯性闭 锁机构

半自动闭锁枪机见图2-4-5。

此时的闭锁系统由枪闩与枪 机框的结合体、枪底把和枪管组 成。

处于半自动状态的手枪复进 到位并完成闭锁, 此时枪闩上的 圆柱突耳正好处在螺旋槽终段的 变换块上半圆直槽中。当向左侧 推动变换块(变换块在左侧显出

“A”)并被定位销定位时, 变换 块半圆直槽带动枪闩上圆柱突耳 使枪闩沿逆时针方向旋转25°,使

图2-4-5 半自动闭锁枪机

枪闩左右闭锁突耳在水平位置而完成开锁。同时由于枪闩连同变换块一起由变换块定位 销定位, 故枪闩对枪机框不能相对运动, 从而使枪闩与枪机框结合为一体组成了惯性闭 当用手力推动检机瓶在棕麻机上程和 锁的枪机,其重量为0.19公斤。

因微声手枪要求射击时声音越小越好, 所以除了膛口安装消音装置外, 还选用了手 动的刚性闭锁和半自动的惯性闭锁两种闭锁方式。前者能消除射击时高压火药气体自枪 管后端泄出所产生的噪声与手枪自动装填时活动件复进到位时的撞击声; 后者使手枪具 右较高的实际射速,以对付同时出现的多个有生目标。因此, 它将良好的消音效果与火 力的迅速转移较好地结合在一起。

2. 消音装置

手枪的消音装置主要由套筒、后网与前网小部件,衬套、橡皮碗、碗座和筒盖等组 成。其结构如图2-4-6。

套筒为钢制薄壁件,内装全部消音元件。它的后部以断隔突台和光柱部与枪底把连 接,下面开有两短槽,以容护圈的两侧壁,将套筒周向定位住。前部有螺纹连接筒盖、 前上部焊有准星。

后网罩在枪管后部侧排气孔。其上有一突起与枪底把定位, 保证它与枪管排气孔的 正确位置。钢制碗座既可保证橡皮碗与枪膛轴线的同轴度、又可使橡皮 碗 只 受 弹丸冲 击力。

消音装置的主要功能是大幅度地减弱由于高温高压火药气体从膛口喷出, 发生突然 膨胀形成急剧的压力波而产生强烈的空气动力噪声。由理论与实验得出,减弱枪口噪声 最积极的措施是降低膛口压力。声强的大小是与声压幅度的平方成正比的。当膛口压力 俞高, 所产生的压力激波的能量愈大, 空气分子振动的振幅也就愈大, 发出的声音就愈 响。为减低手枪膛口压力, 在距枪管尾端 25 毫米高膛压区断面的阴线上开有对称的 4 个直径为3毫米的排气孔,在排气孔与枪管口部罩有由铜丝网卷成的阻性消音元件后网、 中网与枪口网。

虽然通过降低膛口压力减弱了枪口噪声、但其响度仍较大。手枪上设置的两个橡皮 碗, 每个碗中心有一个直径为5 毫米的孔作为弹丸通道, 主要用来屏蔽因高压火药气体 喷出而产生的噪声。因此,微声手枪的消音装置是以阻性和屏蔽式消音为主。

3. 击发、发射机构

主要由击锤、击锤簧杆、击锤簧、击锤簧座、击针、阻铁、阻铁簧、拉杆、扳机、 扳机簧等组成。其结构如图 2-4-7 所示。

击锤为半外露式。击针为三棱形, 用前锥体与枪闩击针孔定位限制其惯性突 出量。.

(b)单发机构图 等其一图 (b) (b) (b) (b) (b) (b) (b) (b) (b) (b) 第二 突出满其精弱的安全 图2-4-8 到位保险与单发机构 人情点 人名根平氏通讯

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去针的强制突出量为 1.38~1.63 毫米; 惯性突出量为 1.55~2.10 毫米。

发射机构采用扳机带动拉杆的单动式结构。拉杆由钢板冲压而成。手枪的单发与到 位保险是由拉杆上的突起”a”与枪机框右侧相应凹槽”b”互相作用而完成,见图 \(-1-8\)

当手枪击发后(或手拉枪机框后退时), 由于凹槽”b”撞拉杆突起”a”, 使拉杆 绕扳机上拉杆轴孔向下旋转, 解脱拉杆与阻铁的钩合, 阻铁在阻铁簧作用下向后 旋转, お杆工作钩则位于阳铁”c”下。当击锤再次与阻铁咬合后,如松开扳机, 拉杆在扳机 審作用下向后运动, 当脱离阻铁”c”的约束时, 它的工作钩又上升再次位于阻铁突起 “c”的后面并与之有一定的叠盖值。如再次扣压扳机, 即可形成击火。以此原理完成 手枪的单发。当枪机框复进到位时, 凹槽”b”让位于拉杆突起”a”, 才能 使 拉杆钩 引阻铁而解脱击锤。当枪机框未复进到位(即手枪未完成闭锁时), 虽扣 压 扳机, 由于 枪机框压拉杆向下旋转, 使它不能完成钩引阻铁而解脱击锤的动作, 则可完成手枪的到 位保险。

本枪的扳机簧不仅提供扳机复位的动力,而且它的长臂外伸,上面的钩还托住拉杆 伸其向上旋转复位。使它重新能与阻铁钩合。

4. 供弹机构

手枪采用弹匣供弹, 弹匣母线与枪膛轴线的夹角为100°, 弹匣身由无缝钢管控制而 成。弹匣由击锤簧座定位于枪底把弹匣槽中,弹匣盖以托弹簧末圈的突起完成纵向定位, 其前端的外伸部在射击时可托手指, 在拆装手枪时, 又可当起子用。

5. 保险机构

当手枪处于击发状态, 保险推向保险位时, 此时保险的圆柱部紧贴阻铁前面, 使扳 机扣不住; 由于阻铁的待击齿将击锤限位, 故击锤不能压倒; 当手枪处于待击发 状态, 将保险推于保险位时, 同理由于保险的圆柱部限制住阻铁而扣不动扳机。在手枪的上述 两种状态下。保险扳把上的突起卡入枪机框相应的凹槽, 使枪机框拉不动。当保险位于 开启位时, 保险轴的缺口让位于阻铁, 使之能完成正常的发射动作。

除安全保险外,手枪还有自动保险。其工作原理为,当击锤在击锤簧杆 半圆凹槽 “a”及突起部”b”的作用下处于停机位时, 其回跳角为101°~104°, 位于击 锤 保险 齿”c”下的阻铁可阻止击锤向前回转, 撞击不到击针 (见图2-4-9)。

6. 其它机构

手枪复进机装于枪机框的上方中央, 由复进簧和复进簧杆组成。复进簧杆以其前部 的对称突台与枪底把扣合。

枪机后坐到位的撞击是由撞击铁承受的,撞击铁呈”U”形,由撞击铁轴上的方形 突起, 进入轴孔上的相应凹槽带动它旋转。因撞击铁是手枪运动件拆装的封闭件, 所以 只有向前旋转撞击铁, 使之消除与枪机框的叠盖值后, 方能从枪底把上卸下枪机。

夜瞄装置: 在照门上装有两个立式荧光管, 准星上装有一个荧光管。管体为透明有 机玻璃, 内装放射性长效荧光粉, 下有一塑料堵头封住。荧光管用胶粘于照门和准星的 荧光管孔内。由于在每个荧光管孔腔后面加工有一透槽, 从后面瞄准时, 在夜间即能看 见3条亮光,以此对准目标。其结构如图 2-4-10 所示。

图2-4-10 夜瞄装置

四、分解与结合

大学业、

(一) 不完全分解

分解前, 需进行安全检查。先取下弹匣, 打开保险, 拉枪机框向后, 检查膛内有无 检弹,如有枪弹,应将其取出。简述从 不用用用精神者 自动 医神经性

1. 用手向后推击锤簧座到位后, 即可取下弹匣; 2000

2. 用弹匣盖上的起子插入复进簧杆起子槽并向前推,待解脱与枪底把的扣合后,旋 转90°, 缓慢放松, 向后取下复进簧和复进簧杆;

3. 当枪机位于最前位时, 推变换块于半自动位, 而后压倒击锤成待击发状态。用弹 匣盖的起子插入枪底把右后部撞击铁轴头部的起子槽内, 沿顺时针方向旋转撞击铁至最 前位, 向后推枪机框, 即可拆下枪机框与枪闩的结合体, 见图2-4-11。

图2-4-11 取下枪机

于基、山美群国平米阿平行西地强力图2-4-12 取下枪闩

4. 将变换块推至非自动位后, 仰置枪机框, 用一手拉枪闩向前, 移约 8 毫米以后, 沿顺时针方向旋转枪闩,即可从枪机框中取出枪闩(见图2-4-12)。 机联结人类

5. 分解消音装置

1. 用手向下拉护圈, 使它与套筒卡槽分离(如拉不开护圈, 也可以先冲下护圈 轴,再从正下方取下护圈);

2. 拧下筒盖, 用附件中的钩子钩住碗座, 向前取出橡皮碗部件及前网帽;

3. 将套筒旋转 60°后, 向前拉即可取下。从套筒后面用钩子钩住衬套后 端 之 凸 缘,向后拉出衬套、枪口网和前网垫圈。用冲子从枪底把中拨出后网结合。 手枪不完全分解后的状态如图 2-4-13 所示。

图2-4-13 不完全分解状态

(二) 结合

按分解的反顺序进行,但需注意:

1. 套筒与枪底把结合后, 需将准星对准正上方, 然后将护圈两侧翼卡入套筒 相 应 开口槽内,再装上护圈轴;

2. 拆装复进簧及复进簧杆时, 要用手盖住复进簧杆端面, 以防导杆跳出丢 失 或伤 人。复进簧杆装入并与枪底把扣合后,其后端面应与枪机框后平面齐平或稍突出,起子 槽应在水平位置;

3. 装入枪机框与枪闩的结合体后, 撞击铁应在其簧的作用下回到工作位置。此时。

撞击铁轴头部的起子槽应处于铅垂位置, 第二三章 医高效学 计

4. 为保证手枪的射击精度、装入橡皮碗小部件后, 要拧紧筒盖。

《中華本語時間》 五、操作与维修保养的注意事项

(内)电台策制证工的传输管理发展条件码 (可以用更出篇节题

(一) 操作使用

1. 当需要枪口声小时, 手枪应以非自动方式进行发射;

2. 只有当枪机、枪机框与枪闩的结合体复进至最前位时,才能进行手枪非自动与 漁村 前之 半自动射击状态的转换;

3. 当以半自动状态进行射击时, 须用力才能完成手枪的动作循环。只有当枪 闩 完 成闭锁、枪机框复进到位后,方能击发:

4. 在手枪射击前, 应检查复进簧导杆与撞击铁轴是否处于所规定的正确位置。当确 认无误后,方可射击。

5. 因微声手枪以手动射击为主, 故瞄准装置是以非自动射击时的弹道诸元装定的。 当手枪以半自动方式射击时,则需根据每支手枪在这两种不同射击状态下平均弹着点差 进行修正。(当射距为30米时, 非自动比半自动的弹道点高, 其差值的变化范围约为 \(5 - 23\) 厘米):

6. 进行射击校正时, 照门移动不能过量。否则, 就会因复进簧杆卡照门而拉 不 动 枪机框。若必须过量调整,则可从枪机框的复进簧孔锉修照门下部圆弧凹槽。

(二) 保养

1. 手枪在射击后, 应立即擦拭、涂油。特别是消音装置和枪底把前部必须完全分 解, 擦拭干净、不得留有火药残渣;

2. 各种铜丝网在射击一定弹数后, 应卸下用煤油(或汽油)浸泡后, 洗刷干净;

3. 碗座擦拭干净后, 内膛不宜涂油, 以免橡皮碗因油的作用而变质,

4. 根据使用需要, 更换橡皮碗、橡皮碗实际寿命一般在 100~150 发左右。 第中国 油泡油 我德·志图铜制带戏

· 中国中国 · 六、故 · 南障的 ·

(一) 射击中发生的故障

14126

微声手枪整个寿命射击试验规定的故障率如下: 800 发寿命射弹的 3/4 以非自动 射 击、不允许出现故障;其余的1/4 为半自动射击,故障不得超过1次,即半自动射击时 的故障率为 0.5%, 寿命试验的故障率分析见表:

tar Barbara a shi ne a

84

(二) 主要故障产生的原因及解决措施 网络西提干小海摩干地南部大摩特普

1. 不抽壳 的 网络

产生的原因是微声手枪弹的最高膛压弹单发跳动较大,在高温射击时,膛压更高。 如果个别弹膛的加工有疵病(光洁度不合格或有个别横纹等),或闭锁的不利配合因素。 就可能出现此故障。通过按要求控制弹膛加工质量和合理的调整弹形量规的尺寸。可消 除此故障。

三 2. 卡 壳 壳

产生的原因是抛壳挺与弹壳的叠盖值不够,在个别情况下,因弹匣位置变化而使弹匣 翼撞击弹壳,使弹壳留在枪内。通过加大抛壳的叠盖值,控制弹匣上升量后,该故障消除。

七、零、部件寿命

1. 出现的破损件

寿命试验中破损件统计如下:

” 2. 破损原因分析及解决措施 ” ” ” ” ” ”

1. 枪底把

枪底把毛坯为精铸件。击锤槽经加工后,底部为尖角。射击时因击锤撞击产生应力 集中而形成裂纹。将尖角改为圆角R1 后, 达到了寿命要求。

2. 橡皮碗

破损的原因是弹丸通过时的冲击及高温、高压火药气体的复合作用。通过多方案试 验, 选取了丁腈-26 作橡皮碗, 达到了消音、精度与寿命的良好配合。但寿命仍达不 到 200 发的要求。因此只能多带备件来解决。

\((3)\) 后网

一 后网击穿是因为枪管排气孔直接对着该件, 受高压火药气体喷射所致。通过将后网 材套上的排气孔移位,把火药气体喷到衬套上,从而达到寿命要求。

八、研制及生产过程中的主要问题和解决措施

(一)研制阶段的问题与解决措施

微声手枪射击时原产生强烈的声响,这种声音是许多频率和声强都不相同的声音杂 乱组合而形成的噪声。射击时产生声音的因素很多,但其中最主要的是弹丸在空气中以 超音速飞行时产生的声音和膛口火药气体迅速喷出时产生的排气噪声。在研制过程中, 着重解决了这两种噪声源的问题。

(1)减弱弹丸飞行声音

由实验表明: 当弹丸速度远小于声速时, 声强随着弹丸速度的增高而逐渐增大, 但

85

增加的幅度较小。当弹丸飞行的马赫数M= =0.9~1之间时, 声强增加得特别显 著。而在M=1.1时声强有个极大值

(见图2-4-14)。

由上图可得出: 枪弹在空气中飞 行时所产生的声音, 基本上决定于 弹丸的飞行速度。当其速度接近音速 时。将产生强烈的空气波动噪声。因 此, 只有限制弹丸飞行时的马赫数为 M<0.9时, 才能获得显著的消声效 果。

人都 不 并用的公司

(2)减弱膛口排气噪声

当采用亚音速方案后, 虽消除了弹丸飞行激波的影响, 但在弹丸飞离膛口的 瞬 间, 由于大量火药气体自障口喷出所产生的压力波而形成的声响也必须予以减弱。为此,必 须在降低膛口压力的同时,设计一套高效能的消音装置来完成此任务。

通过试验得出: 降低膛口压力是减弱枪口排气噪声最积极的措施。除在微声手枪弹 中采用了速燃火药、较小的药室容积、增大装填密度及增大燃烧速度以提高最大膛压并 降低枪口压力外, 还在枪管的一定部位上开侧排气孔, 使弹丸在尚未出膛口以前, 即有 部分火药气体自侧孔排出。从而大幅度地降低膛口压力,减弱枪口排气噪声。枪管开孔 降低膛口压力对声音的影响见下表。

注: 试验条件

1. 64式7.62自卫手枪枪管; (2) 球形火药; (3) 屏蔽式消音装置。

枪管上不同孔径对声音的影响见下表。

根据试验结果, 微声手枪在距枪管尾端 25 毫米的阴线上开有对称的 4 个直 径 为 3 毫米的排气孔。

降低了膛口压边还必须配以高效的消音装置,方能取得良好的消音效果。在研制消 音装置时, 必须考虑保证弹丸的正确飞行; 使武器的射击精度与杀伤作用受影响 最 小; 手枪在火药残渣污染的条件下能保证有良好的消音效果及勤务使用性能。通过对金属与

非金属网状物组成的阻性装置, 由金属材料组成多空腔连续膨胀的抗性装置及由不同橡 胶材料构成的屏蔽式装置分别进行了试验,其结果如下表所示。

由上表可看出,每种装置都有一定的消音效果,但以屏蔽式的效果好些。在研制初 期, 发展了同心双筒与平行双筒两种屏蔽式装置。其构造和演变过程如下页表所示。

在试验过程中, 对长 125 毫米的平行双筒结构又进行了改进试验。将副筒堵死, 只 有主筒起消音作用,所测得的声强只差 0.1~0.4 分贝。其情况为下表所示。

鉴于上面结果,手枪采用了长125 毫米单筒,以阻性和屏蔽为主的消音装置。这不 但简化了结构, 减轻了重量, 而且便于使用和携带。

手枪的消音不光是减弱枪口声,其枪尾音也是不可忽视的因素。通过不同闭锁方式 对消声影响的试验,得出了下面的结果。

注: 使用1964年式7.62毫米自卫手枪弹及屏蔽式消音装置

根据上述结果, 同时考虑到微声手枪是特殊情况下使用的武器, 为避免高压火药气 体从枪尾溅出而发声,故采用了以非自动为主的闭锁机构。

12. 提高射击精度方面的措施单位, 普美音前的效应也确认必承认用自相下环的

在微声手枪的研制过程中, 枪口消音与射击威力始终是一对主要的矛盾。因此在减 弱手枪枪口声的同时, 与之紧密相连的就是努力提高手枪的射击威力, 特别是手枪的射

击精度。在这方面采取的主要措施是:

1. 弹丸初速对精度的影响

如上所述,为了消声,手枪弹丸的初速要求限制在声速以下。根据声速 a = ykgRT, 它仅是气温T的函数。如最低气温以一40℃计算, a值约为300*/秒左右。为保证微 声手枪在最低气温下也有良好的消音效果, 弹丸的速度必须小于300*/秒, 通过对64式 和54式手枪弹不同重量量的两种弹头,以不同初速进行了多次单发射击密集度试验,得 出如图2-4-15的曲线。

图2-4-16 西亚切阻力定律的 n (v) 函数曲线

从曲线看出: 弹丸速度在260~290*/秒的区间变化时, 密集度显著变坏, 特别是

270*由西亚切阻力定律的 n (v)函数曲线 (图2-4-16)得 到解看就应数,不愿就商商要要有时通行是商车业

^{米/秒, n (v) 急剧地变化, 即此时空气阻力的变化} 随着下稳定。考虑到枪弹制造误差对速度差值的影响, 为 保证信由密集度,其初连选在 260*/秒以下,定为 230~ 250米

仙

特立姿单发10发的射击密集度要求R50≤8厘米, Rios 点的距离在任何方向不得超过5厘米。

表着重注意提高射击密集度。而此问题在微声手枪上。 是和打于手枪安装了消音装置,故枪的射击准确度不合要 求。^{岁”。开始时平均弹着点距检查点的距离”S”在不} 规则:米。所以微声手枪的射击准确度与枪口消音装置是 紧紧广的侧面又统一在同一装置中, 它们互相联系又互相 制约片的强度试验只能一并进行。通过一年多的试验研 消音筒 (即套筒) 与基础件枪底把的连接 配合情 究. 况;

影响

与枪底把为可拆转合的悬臂结构,其配合间隙的大小 关系, 二是套筒与枪膛中心的不同轴度。通过试验和分析 得出理的配合间隙,才能正确地讨论不同轴度的影响。

试验为下表:

对, 下所有精度数据,如无特殊说明,均系此情况)。

陈越小, S值的变化值就愈小, S变化的原因是因膛 口高皮碗的冲击及因弹丸强行通过橡皮碗中心孔的冲击力 使得出发,其连接最好是过盈配合;为满足勤务使用要 求, 如规定一合理的配合间隙。

曾试验了三种结构方案,其结果见下表:

仙峰秋余03击博

研制初期,

计

\(\epsilon\)

2. 套筒与枪膛轴线不同轴的影响

击精度。在这方面采取的主要措施是:

1. 弹丸初速对精度的影响

如上所述,为了消声,手枪弹丸的初速 它仅是气温了的函数。如最低气温以一4 声手枪在最低气温下也有良好的消音效身 和54式手枪弹不同重量量的两种弹头。 出如图2-4-15的曲线。

在套筒与枪底把连接紧密的情况下, 就可检查! 况进行了试验,结果情况为下表所示:

当套筒与枪膛轴线的不同轴度愈小,

就愈小。反之,因橡皮碗呈不对称破坏,弹着点就偏! 在试验时,为解决套筒与枪底把配合间隙较大时 口部加一套筒定位环。不同轴情况虽得到了一些改善, 不但射击准确度仍有变化, 还使射击密集度扩大, 此词

2 消音元件对射击准确度的影响

微声手枪采用了阻性铜丝网与橡皮碗屏蔽相结合的 形和损坏对射击精度影响颇大。

1. 橡皮碗的影响

橡皮碗是消音的主要元件。射击时, 由于弹丸强制通 冲击破坏;因高温高压火药气体急剧膨胀作用与弹丸机械 了理化性能,由于多种因素促成的弹丸对橡皮碗作用的不 因此,在射击中橡皮碗的强度及状态的变化直接影响手枪 如下表所示。

橡皮碗结构形状,材料的改进及强度试验情况

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

(续)

制通过 机械库 熱熱 的不均, 省

\(\epsilon\)

锥体,

手枪消式 合演型

注: 1.枪弹装药为双基小方片药; 2.试验射速为60~80发/分。

(a)正常型

\((d)\) 前R型

(b)正常薄型

5. 前后R型

07击1

(c)V型

6. W型

图2-4-17 不同结构橡皮碗的强度情况

测声结果见下表。

综上所述, 橡皮碗不单是消音的主要元件, 还能起弹丸导向作用。通过大量试验得 出: 当橡皮碗的弹丸通道为5毫米、材料选用丁腈-26、洛氏硬度 为50~58, 采用钢制 外座圈定位,其隔板厚为6毫米时,可以得到射击准确度、消声性能、强度与防油性能 较为理想的配合。

当采用上述结构的橡皮碗后, 进而试验了它对射击准确度的影响。试验时, 为消除 套筒配合的影响,采用了联身筒。铜丝网为分段式。其结果如图2-4-18所示。

注: 图中每一点代表10发射弹的数值

由图2-4-18可看出, 橡皮碗由 0 发射击到第 6 靶 (即60发) 后, 其平均弹着点左移 约5厘米。此时换上新橡皮碗射击1靶(第7靶),平均弹着点又回到原来第1靶的位 置。当把套筒内的消音元件取出,以空筒射击(第8、9靶),则平均弹有点与 橡 皮碗 射击50余发弹时的位置近。由此可以明显地看出,橡皮碗对弹丸运动有着某种校正作 用。当橡皮碗较新时, 校正作用较大。随着射弹数的增加, 其校正作用减小。当橡皮碗. 磨损或机械损伤后, 弹着点就偏移到除去消音元件后套筒与枪底把系统所固有的位置。 这个过程说明了橡皮碗重新装拆后,其位置的改变和在射击过程中不对称的机械 损伤, 是引起平均弹着点漂移的原因之一。

追

月枪

\(208\)

08

2. 铜丝网的影响

研制初期,原铜网是长为81毫米的整体管状套在枪管上。因受高压火药气体的压缩, 使之变短、弯曲和乱头、枪口声增大,精度变坏。对此,研究了以下七种结构方案,见下表。

92

其具体结构如图2-4-19所示。

图2-4-19 铜丝网改进情况

目椎

208

诣

08

测声结果见下表。

注: 1. 铜网均为30目;

2. 单消音筒加两个橡皮碗;

* 为JS-1声级计测得, 其余为德LSM2声级计测得。

通过对比, 微声手枪的铜丝网, 改进成G型结构。它不仅解决了变形和乱头 问题, 而且去掉了中段的38毫米的铜网,减轻了重量,降低了成本,对消声性能也影响不大。

3. 闭锁方式的影响

微声手枪在非自动射击时,采用了刚性闭锁。半自动射击时,采用惯性闭锁。因此 它们的发射差角,初速不能一样,加上消音装置的复合影响,使射击准确度发生变化。

1 闭锁方式不同, S的变化见下表:

闭锁间隙及枪机框后坐量不同对S的影响见下表: !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

注: 为消除橡皮碗影响, 表中S的数值系空筒射击而得。

3 有消音元件时, 非自动与半自动S的差值见下表:

由上述结果可看出: 手枪射击时刚性闭锁较惯性闭锁平均弹着点高, 且此差值随枪 而异。

另外, 由于微声手枪初速低, 弹丸形状对精度的影响, 有时是不同于常规的。如微 声手枪弹尾部由 R1 改为 R1.75, 在弹道枪上测试时, 射击密集度符合要求; 而在 本枪 射击时, 其 R50 由 3 厘米扩大到 8 厘米, R100由5.6厘米扩大至12.4厘米, 因此必须十分 重视。

综上所述的原因分析及试验结果,为保证手枪消音性能与射击精度的良好配合,采 取了如下措施:

1. 套筒与枪底把采用断隔台转合连接, 径向配合间隙定为0.01~0.04毫米;

2. 橡皮碗选用丁腈-26原型, 并由钢制座定位。消音元件间的轴向定位由弹性 改为刚性:

3. 铜网由原整体网改为枪口网、中网及后网。

经改进设计后的微声手枪,其射击精度试验,在同一条件下,每项最大与最小值之 差如下表所示。其变动情况如图2-4-20所示。

注: 表内每支手枪在各种射击状态中两两相对值, 只列出了最大值与最小值, 全部靶次情况见图2-4-20。

微声手枪经一年多的精度试验研究,采取综合措施改进设计后,手枪的射击密集度 符合要求,手枪射击准确度的变化已较前大为缩小,基本上满足了使用要求。若按实战。

特通

图2-4-20 采取综合措施后的射击精度情况 注: 1.图示结果系以固定架夹紧手枪, 25米射距瞄准射击而得; 2.上部图形表示平均弹着点的变化情况。每一点代表10发的平均弹着点, 有箭头之点, 代表最后的一靶。

射击10~20发后拆装擦拭一次, 则准确度的变化将更小。但因其本身结构的特点, 射击 准确度的变化必然要大于无消音装置的普通军用手枪。可是由于微声手枪具 有 消 音 装 置, 使射击时的后坐力减小, 手枪的跳动也减小, 则有利于射击精度的提高。如某一指 挥员, 在30米射距上, 用微声手枪射击150发, 脱靶率为 6 %; 而54式手枪的脱靶率 则 为37%。

(二) 生产定型前后的重大改进项目

1. 枪机框传力面尺寸由20.9毫米改为21.05毫米

更改原因: 半自动射击时此面承受撞击, 公差积累使其厚度的极小值只有1.9毫米, 因强度不够出现裂纹。

2. 枪机框螺旋槽前段加倒角1.5×45°

更改原因: 机构动作可靠性射击时, 有的枪机在复进时卡滞, 停在导轨中部。加倒 角改变枪机框对枪闩的作用点,避免楔紧。

3. 后网改进

意的更改原因: 射击100余发后就严重缩短, 影响消音及精度。 建菌氯 因愿责更

解决措施: 将后网衬套上的单排 4个孔改为 2排12个孔, 后排小孔对枪管排气孔偏 转26.5°, 使排出的火药气体不直接作用在铜网上, 而是由间隙从12个孔作用在后 网 及 中网上。改进情况如图2-4-21所示。

图2-4-21 后网改进情况

改进后, 后网满足了400发的寿命要求。

4. 拉壳钩改进 300-1000

更改原因: 原片簧结构强度不够, 射击400余发后破断。

解决措施: 将其改为U形复合扭簧和转动或拉壳钩, 寿命达1000发以上, 但拆装要 领不好掌握。改进前后结构如图2-4-22所示。

经宣再 游泳的

6. 番筒前端罐段部外直径加大0.5毫米

改前

5. 枪闩改进

更改原因: 因拉壳钩结构改进, 枪闩在闭锁突耳在射击661发时出现裂纹。 解决措施:

图2-4-22 拉壳钩及簧的改进情况

1. 将原拉壳钩缩短并使其槽后端封闭, 枪机框传力面受力情况得到改善;

2. 在右闭锁突耳根部加 Ro.s 圆角, 消除应力集中;

3. 热处理硬度由原 HRC41~47降为 HRC37~42, Haller in

4. 右突耳根部进行喷丸处理, 提高疲劳强度;

5. 减短右突耳作用臂长度。当即自然寻野时的

改进后, 寿命达到1400发以上。

6. 套筒前端螺纹部外直径加大05毫米

更改原因: 原筒壁厚度较薄, 射击时受挤压涨大, 螺纹部限制不了筒盖, 造成筒盖 解决情谊,将后网讨意上的单排4个孔改为2排12个孔,后排小孔对检管排气出3

出货网点 2

除改进尺寸加大壁厚外, 将螺纹部增加局部淬火, 硬度为 HRC41~47。经试验,满 足了寿命要求。

九、主要零部件的材料、结构及工艺特征

(一)零部件数目见下表 (以1个弹匣计算):

(二) 主要零、部件的材料及热表处理见下表:

(三) 主要零、部件的结构特征

1. 枪管

枪管弹、线膛尺寸公差及光洁度如图2-4-23所示。弹、线膛均镀铬, 铬层厚度; 沿 直径方向为0.04~0.08毫米, 线膛一面铬层厚度允许到0.01毫米。枪管外表除去后面压 配合部位外均镀铬。用百分表检验时, 枪管外表面公差允许在0.08毫米范围内。弹膛一 锥的前端面为枪弹定位部, 此面必须垂直, 不许出现倾斜面。枪管后部的 4个侧排气孔 钻在阴线上, 应互相对称, 且在同一断面上。枪管与枪底把采用配合连接分组的过盈量 为 0~0.035毫米。压合后, 枪管弹膛尺寸要求与64式7 62手枪相同。

2. 击针 (见图2-4-24) 击针尖不允许有凹痕。

3. 手枪总装的主要要求

1. 弹匣口内基准点应凹入枪底把上基准面2.1~2.5毫米;

2. 当处于非自动射击状态时, 枪闩两闭锁突耳与枪底把闭锁支承面应均匀接触, 其接触面积应不小于40%;

3. 当半自动状态射击时, 枪机框与枪闩的传力面应均匀接触, 其接触面积应不 小于40%;

208

4. 射前, 在非自动状态时, 16.95毫米弹形量规用不大于7公斤的静力应闭锁; 17.03毫米弹形量规当用20公斤静力时应不闭锁。射后17.03毫米弹形量规用20公斤静力 应不闭锁。

5. 在非自动状态, 当手枪闭锁到位时, 使枪闩闭锁突耳与枪底把闭锁支承面接 触,此时枪机框与枪闩传力面间,在射前不应接触。射后此接触情况不作检查。但在非 自动射击时,不许撞击锤形成待击发状态。

6. 当击锤在待发位时, 阻铁支持面与击锤待击面应接触。此时允许击锤待击面 根部有空隙, 顶部不许有空隙。

7. 当枪机框复进距最前位在2.5毫米以上时, 扣动扳机, 不允许击锤从待击发位。 解脱,当距离为0.4毫米时,扣动扳机必须击发。

8. 套筒后端面与枪底把有效接触面的 2 / 3 范围内不允许0 05毫米厚薄规 进入。 在其余1/3范围内允许进入,但0.1毫米厚薄规不许进入。套筒内的橡皮碗座 √26.5^+0.045 定位部与枪膛轴线的不同心度不得大于0 15毫米。

(四) 标准件、借用件等分类见下表:

十、成品检验和验收的试验项目及技术指标

(一) 机构动作可靠性试验

1. 瑠弹试验

手枪用练刀弹蹓弹过程中, 无论手扣扳机与否, 绝对不允许击锤从待击发位 自行 解脱。

2. 强装药弹射击试验

每支手枪在进行射击试验前, 以非自动状态射击 2 发67式7.62毫米强装药弹。射击 后各闭锁零、部件不允许有机械损伤、裂纹和其它缺陷。

3. 机构动作可靠性试验

每支手枪以其配属的两个弹匣, 用手握共射击18发枪弹。以半自动、手动方式交替 进行,此时不允许发生因手枪本身的毛病而出现的故障。

(二) 射击精度试验

手枪夹在专用枪架上, 射距25米, 以自动方式对与64式7 62手枪相同的靶纸, 射弹 4发,其结果应符合以下要求:

1. 靶纸上 4个或3个 (当有1发为意外弹时) 弹着点应包括在直径为10厘米的圈 内;

2. 这4个或3个弹着点的平均弹着点与检查点的距离, 在任何方向均不应大于5 厘米。

(三) 订货代表验收项目及技术指标

订货代表进行精度抽验射击时, 靶纸上 4个或 3个 (1发为意外弹时) 弹着点应句 括在10厘米圆内,平均弹着点距检查点偏向任何一方不大于10厘米,则手枪抽验的射击 准确度与密集度为符合要求。

(四) 舱口声及枪口光的试验

1. 在漆黑夜静开阔地, 手枪用非自动发射, 测声仪传感器位于 枪口同一水平 面正右方 1 米处,测得的声强级不大于80分贝(国家标定值。用 JS- 1 型 精 密 声 级 计 “快”档C位置测定, 或用其他同类频率区段仪器测定)。

208

2. 在漆黑之夜, 手枪以非自动射击, 在30米处的任何方向用肉眼观察, 具有火 星的射弹不应超过射弹总数的20%。

(五) 寿命试验

1. 手枪的寿命为800发, 全部寿命射弹的 3 / 4 为非自动射击, 其余的 1 / 4 射弹

100

为半自动射击。

2. 用手握持, 以每分钟20~25发/分速度进行射击。以108发枪弹为一组。射完一 知后。可用水冷却全枪, 卸下自动机进行擦拭并正常涂油。

3. 射完 4 组检弹。将手枪全部拆开擦拭用目力或放大镜检查各零件的状况。

4. 在寿命试验开始与终了时(均应换上新橡皮碗) 讲行射击密集度与射 击 准确 度试验。手枪的非自动方式, 在25米射距上用专用枪架进行射击。每次3靶, 每靶10 发, 3 靶平均值 R50≤4.5厘米, R100≤10厘米, 且平均弹着点距检查点偏向任何一方不 大于10厘米 (每射击10发可拆装橡皮碗1次)。

5. 在寿命试验开始与结束时(均应换上新橡皮碗)。进行枪口声的测定, 以观察 变化情况。

6. 每射完2组, 更换全部橡皮碗。

7. 手枪寿命试验后, 应符合下列要求:

1 钢制零件不许破损。允许有个别裂纹。但不得影响机构动作性能:

② 非自动射击时, 不允许出现故障, 半自动射击时, 故障不得超过 1 次;

3 橡皮碗寿命不应低于100发, 在寿命范围内, 橡皮碗的弹丸通道孔不得 有大于 2 毫米的裂纹; 通道孔后部允许崩落, 但沿轴向长度不得超过3 毫米;

4 枪口网寿命为800发, 后网及中网的寿命应不低于400发。在规定寿命范围内不 允许出现严重乱头或排气孔处被火药气体烧穿等疵病●。

大其它试验

每根成品枪管用1发高压弹 (P_平均=2750±100^公斤/厘米2)试验枪管强度。射击后 枪管应符合产品图要求,不允许产生任何变形与裂纹。

十一、包装箱尺寸见下表

十二、配套件及备附件

(一) 配套件

每支手枪配附件部件1个。其中包括: 通条、钩子、冲子各1个。

• 4. 5. 两项试验只作积累资料参考用, 不作验收的依据。

第五节 1977年式7.62毫米手枪

一简 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

1977年式7.62 毫米自卫手枪是我国自行设计的产品,于1978年设计定型,1981年生 产定型, 简称 77 式 7.62 手枪,。

77式自卫手枪为我军指战员和公安部队新装备。77式自卫手枪具有以下的特点。

1. 设有单手装填机构, 提高了手枪开火的及时性;

2 手枪构造较简单,工艺性较好;

3. 手枪体积小, 重量较轻, 机动性较好。

二、用途、配备与诸元

(一) 用 途

本枪是团以上指挥员使用的自卫武器,用以杀伤50米以内的有生目标。

(二) 配 备

每支手枪配备3个弹匣。

(三) 诸 元

目前77式7.62手枪的改进型正处在设计定型试验阶段。 \(\bullet\)

\(2081\)

127毫米 固定矩形准星, 方形缺口照门 带空弹匣 0.5公斤 带实弹匣 0.55公斤 空弹匣 0.035公斤 实弹匣 0.087公斤

18. 瞄准基线长 19. 瞄准装置 20. 枪全重

19. 弹匣重

(四) 使用枪弹

1964年式7.62毫米手枪弹

AMAS

图2-5-1 1977年式7.62毫米手枪纵剖图

二、自动原理及主要机构

图2-5-2 77式手枪自动机工作循环图

(一) 自动原理和运动参数

1. 自动原理

全枪结构如图 2-5-1 所示。

本枪为自由枪机式武器。它依靠枪闩惯性闭锁。枪闩重量为 0.23公斤。当枪弹击发

103

后, 高压火药氧体推弹丸向前,枪闩即开始后坐,在后坐过程中, 枪闩完成抽壳、压缩复 进簧、抛壳、压下单发杠杆等动作,并后坐到位。在复进簧力作用下,枪闩向前复进。 在复进时, 枪闩完成推弹并送弹入膛, 使击针挂机, 压缩击针簧等动作成为待击发。自 动机工作循环图见图2-5-2。

1. 单手装填机构

主要由活动护圈、挂钩、挂钩簧等组成。其结构及相互关系如图 2-5-3 所示。

图2-5-3 单手装填机构

活动护圈在最前方位置与固定护圈构成一完整的护圈。活动护圈以枪底把为导向作 平移运动。枪闩上设有绕其连接轴旋转的挂钩。当用持枪手的食指和压活动护圈时,带 动挂钩使枪闩一起向后运动, 压缩复进簧与活动护圈簧。当枪闩后退到位时, 挂钩的斜 面触及枪底把前方搭子而抬起,与活动护圈解脱。枪闩在复进簧力作用下向前运动, 推 弹入膛, 完成了首发装填。当扣压活动护圈向后时, 也压缩活动护圈簧。当松开食指时, 活动护圈在其簧力作用下又回到最前方。

\(208\)

2. 击发机构

本枪采用击针式击发机构。击针和击针簧均装于枪闩中。击针簧导杆、击针簧座连 接在枪闩上。当枪闩复进时,击针被击发阻铁阻于后方而使击针簧受压缩。击针头部为 圆锥体, 击针尖部为球形 R = 0.7毫米, 表面镀铬。

3. 发射机构与保险机构

由扳机、击发杆、击发阻铁、单发杠杆、保险等件组成,这些零件均装在枪底把上

当击针被阻铁阻于后方时,手枪呈待击发状态。当扣压扳机时,击发阻铁被推旋转 向下。 解脱与击针的扣合。击针在其簧力作用下前冲击发。枪闩后坐时,枪闩压单发杠杆。单 发灯杆向下压击发杆, 使之与阻铁解脱。击发阻铁在其簧力作用下向上抬起, 等待再次 与击针扣合, 只有松开扳机, 击发杆在其簧力作用下再次抬起, 重新位于击发阻铁工作 面的前方, 当再次扣压扳机时, 才能形成击发, 用此动作原理完成单发。

安全保险: 将保险推到保险位时, 使击发阻铁不能下降,可阻止击针不能前冲击发: 同时保险阻住枪闩, 使枪闩不能后退。

到位保险: 是由单发杠杆与枪闩共同完成的。当枪闩复进不到位时, 由于单发杠杆 不能进入枪闩的相应凹槽,单发杠杆一直压住击发杆,使之不能与击发阻铁扣合,不能 形成击发。反之, 只有当枪闩复进到位时, 扣扳机才能形成击发。

四、分解与结合

(一) 不完全分解

在分解前,应向后拉枪闩,进行安全检查。当确认弹匣与膛内无弹时,方可进行不。 完全分解。

1. 用姆指按下弹匣卡笋扣销,弹匣即可取下;

2. 将保险扳把旋到垂直位(即分解位), 拉枪闩至最后方, 将其后部向上提起, 使 枪闩与枪底把导轨脱离, 然后向前慢松枪闩, 即可取下;

3. 向前取下复进簧 不完全分解后的手枪如图 2-5-4 所示。

图2-5-4 不完全分解状态

(二) 结合

按分解的反顺序进行。

五、操作与维修保养的注意事项

1. 当手枪装上有实弹的弹匣后, 扣压活动护圈使枪闩完成推弹入膛, 然后 微 松活 动护圈使扳机恢复原位,手枪即成待击发。此时再扣压一下活动护圈,压动扳机即可 击发。

106

2. 用单手完成装填后, 松开活动护圈恢复原位时, 只能扣扳机进行击发。

3. 如不用单手装填, 用手拉枪闩后退到位亦可完成装填。此情况下击发 也 只能扣 扳机,而不能扣压活动护圈。 自进行成界的过 与击针扣合,只有松开鼓机,击发杆在其资力作用下再?

面的前方, 当再次扣压板机时, 才能^{向 小}上 大上出的原理

本枪寿命试验中规定的故障率为 (0.33%。六次寿命试验的实际 故 障 率 为0.07~ 0.3%。出现次数较多的故障是卡弹。六次寿命试验的故障统计如下表 编辑图图采博同

2. 分析除放出应真性的(中), 特许 七、零部件寿命

本枪规定寿命为1500发。在六次寿命试验中主要破损件是握把和弹匣。其具体情况 如下表。

本枪握把材料为聚碳酸脂,裂纹的原因是注塑后的去应力工序处理不好,内部有残 存应力所致。弹匣槽口部裂纹则是由于此部位圆角小而产生应力集中导致裂纹的产生。

八、主要零部件的材料及热、表面处理

(一)零部件的数目: 见下表:

11(二) 主要零部件的材料及热、表面处理 计用 用精 化二硫酸酯 化学

(三) 检管的结构特征 (图2-5-5)

图2-5-5 枪管

枪管的内膛尺寸公差和光洁度要求如图 2-5-5 所示。弹膛和线膛镀铬, 直径方 向的 铬层厚度为0.03~0.08毫米。枪管与枪底把采用轻压配合,并加枪管销定位。枪管压合 后, 弹膛尺寸与64式手枪相同。为增加抛壳阻力, 降低枪机后坐速度, 在距枪管尾端 6 毫米处加工有一直径为 8.72 毫米的鼓形凹槽。通过自然环境试验证明, 该结构保证了手 枪各机构的协调,工作可靠。

网络新闻学家科学术九、成品检验和验收的试验项目及技术指标

(一) 机构动作可靠性试验

1. 瑠弹试验

每支手枪用所配属的三个弹匣,每个弹匣装满7发练刀弹,用扣压活动护圈的方式, 对每个弹匣蹓弹7发。而后用手拉枪闩, 对每个弹匣蹓弹7发。此时,不允许出现故障。

2. 强装药弹射击试验

每支手枪验收合格后,均射击2发64式7.62毫米强装药弹。射后,全枪不应有破断、 裂纹和其他缺陷。

10. 3. 机构动作可靠性试验 的复数 人名斯特拉斯 机自动机 化示斜子

每支手枪以所配属的3个弹匣,用手持每个弹匣射击7发(每个弹匣的第1发用单 手装填射击), 在射击过程中, 不允许发生因枪的原因而出现的故障。

(二) 射击精度试验

1 每支手枪夹持在专用的枪架上,当靶距为 25 米时, 对按图 2-5-6 规定的靶纸射弹 4 发。如果4发或3发(当有1发意外弹时)的弹着点包括在8厘米的圆环内,并且平均 弹着点距检查点的距离在任何方向不超过5厘米,则认为射击精度合格。

(三) 订货代表验收项目及技术指标

1. 机构动作可靠性的抽验

订货代表从工厂试验机构动作可靠性合格的手枪中, 抽取5%的成枪, 每支手枪所 配属的弹匣射击42发(每个弹匣的第一发为单手装填射击),此时不允许发生因枪的原因 而出现的故障。

2. 射击精度的抽验

1 订货代表从工厂检验射击精度合格的手枪中, 抽取2%, 按上述4发射击精度试验 方法和要求, 由工厂射手复验其射击精度。若不合要求, 允许重射一次。若重射 合格, 则全批枪合格;若重射不合格,则全批进行返修,并重新进行射击精度试验。

(四) 互换性试验 (四)

1. 每季度由验收合格的手枪中, 取10支进行互换性试验。

手枪完全互换件有19种: 活动护圈簧、活动护圈簧杆、护圈销、击发机构轴、扳机

108

窨、顶头、扳机顶杆、保险簧、复进簧、单发杠杆簧、弹匣扣销、弹匣扣簧、阻 铁 簧、 硝卡箸、击针簧、击针簧杆、拉壳钩簧、托弹簧、握把螺钉。

不完全互换件有8种:击针、拉壳钩、击发阻铁、单发杠杆、保险、弹匣身、托弹 板及握把。

2. 将参加试验枪的零部件拆下并混合, 不加选择地重新装配成枪, 对完全互换的零 部件要保证装配要求; 对不完全互换件要求保证能正常射击。按下面规定进行机构动作 可靠性和射击密集度试验:

每支手枪以手持射击方式射击42发枪弹,(每个弹匣第1发用单手装填射击)不允 许出现因枪的原因而发生的故障。

每支手枪按射击精度试验的方法和要求, 进行射击密集度试验。每靶10发, 共射3 靶, 取3靶平均值。允许个别枪(不得超过2支)的 R50≤4厘米, R100≤9厘米。其他 的参试枪均应符合规定的指标。

(五) 寿命试验

1. 每季度从验收合格的手枪中,抽取1支进行1500发枪弹的寿命试验。

2. 在寿命开始或终了时, 进行手枪的密集度试验。试验方法与要求同于射击精度 试验。寿命后,手枪的射击密集度 \(R_{50} \leqslant 4.5\) 厘米, \(R_{100} \leqslant 10\) 厘米。

3. 用手持枪,以每分钟 20~25 发的速度进行射击。每组射击 15 个弹匣共 105 发枪 弹,每个弹匣的第1发用单手装填射击。每组射完后,水冷枪膛及不完全分解活动部件, 并擦拭涂油。每射完5组 (525发) 后,将手枪完全分解,对零部件进行清洗、擦拭和检验。

4. 射击 1500 发枪弹后,手枪各零件无破损; 射击密集度符合要求; 因手枪 本 身毛 病所引起的故障次数不超过5次 (其中瞎火次数不超过2次), 则认为手枪寿命合格。

手枪射击 1500 发枪弹后, 除枪底把、枪管及枪闩外, 其他零件发现裂纹, 但不影响 手枪的动作可靠性和破断件不超过1个时, 则该批手枪为基本合格。但工厂应找出原因。 加以解决。

十、包 装

(一) 包装箱数据

实数并备调 金田

(二) 包装箱内物品

20支产品包装箱: 手枪 20 支、通条 20 根、尖冲 20 根。

十一、配套件及备份件

(一) 配套件

每支手枪除本身所带弹匣外、另配两个备份弹匣。其他配套件由用户自行定货。

(二) 备件及附件 的信赖的 人工的复数 的复数 人工的 人工的 人工

1. 备件

每 每 100 支手枪备击发机构轴、扭簧及挂钩轴各3件;顶头、销卡簧各4件;扳机簧、 扳机顶杆、击发杆、保险簧、阻铁簧、击针、击针簧、击针簧杆、拉壳钩、拉壳钩簧、拉 壳钩顶杆、握把及弹匣部件各文件; 保险、击发阻铁、单发杠杆及复进簧各1件。

2. 附件

金承(进修動準期開用

每支手枪配通条和尖冲各1件。

第六节 1980年式7.62毫米自动手枪

述

1980年式 7.62 毫米自动手枪是我国自行设计的产品,于1980 年设计定型,简称80式 7.62手枪。

80式手枪原拟代替54式手枪。 2014年1月1日 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 11:00 1

的结果试验, 每期10发, 步时3

脚其, 来调 e > 所 取油下

第十本枪是针对54式手枪存在的下列主要问题进行改进的。

1. 射击威力不够, 射击精度和射程不能满足实战的要求;

2. 保险机构工作不够可靠;

3. 寿命较低。

本枪与54式手枪相比,具有以下优点:

1. 精度好

手枪自动方式采用管退平移, 瞄准基线长。并配有专用的装具或匕首肩托, 可提高 手枪的单、连发精度。50米立姿手持单发的 R50 是: 80 式为 8.5 厘米; 54式为10厘米, 同 一射距卧姿装具肩托点射为11.5厘米。 ————————————

2. 射程远

手枪初速为470*/秒, 150米卧姿肩射时, 贯穿能力强, 能命中半数以上。

3. 威力大

手枪枪口活力大, 配有10 发、20 发两种直弹匣,能单、连发, 用持枪手拇指即可迅 速变换。除自卫外, 还可用于突击战斗。

4. 机构动作可靠

手枪的故障率≤0.3%, 具有较强的抗风沙能力。

5. 零、部件强度好,寿命为4000 发。

6. 外形较美观, 保险可靠, 操作使用较方便。

二、用途、配备与诸元

。 (外 特德

(一) 用途

本枪是基层指挥员、特种作业分队使用的自卫和突击战斗的武器。用以 杀 伤 50 米 以内的有生目标。

(二) 配备

每支手枪拟配 10 发弹匣 1个, 20 发弹 匣 2个。

110

50 米 (肩射为 100 米) 第1章 80:170 米170 ≈1425米 (射角≈40°) 62.9公斤 · 米 1157发/分 10 发和 20 发 11公斤 图 1 2.5~4.5公斤 大小20mm 前進 计数据 1470 米/秒 \(1850 - 2100\) ^{公斤/厘米2} 7.62毫米 302.2 毫米 29 毫米 141.1 毫米 140 毫米 装具肩托≈350 毫米 匕首肩托≈319.5 毫米 4条、右旋、导程 240 毫米

枪管短后座 卡铁旋转 连发和单发 弹匣供弹 236.5 毫米 矩形准星、 方形缺口照门

1.1公斤 1.21公斤 1.37 公斤

0.083公斤 0.186公斤 0.135公斤 0.34公斤

14. 肩托重 装具肩托

(三) 战斗性能诸元

• 1. 有效射程
• 2. 瞄准具装定射程

验院道士欢迎调查单

• 3. 最大射程
• 4. 枪口动能
• 5. 理论射速
• 6. 弹匣容量
• 7. 第1发装填力
• 8. 扳机力
• (四) 弹道诸元
• 1. 初速
  • 2. 平均最大膛压
  • (五) 结构诸元
    • 1. 口径
    • 2. 枪全长

宽

• 高 3. 枪管长
• 4. 肩托长
• 5. 膛线
• 6. 自动方式 7. 闭锁方式 8. 发射方式 9. 供弹方式
• 11. 瞄准装置
• 10. 瞄准基线长

带 10 发空弹匣

带10发实弹匣

带 20 发实弹匣

10 发空弹匣

10 发实弹匣

20 发空弹匣

20 发实弹匣

12. 枪全重

13. 弹匣重

\(111\)

0.32公斤

匕首肩托

(六) 使用枪弹

1951年式7.62毫米手枪弹。

三、自动原理及主要机构

(一) 自动原理和运动参数

1. 自动原理

全枪结构图见下页图 2-6-1。

手枪使用时,可通过操纵快慢机而得到全自动、半自动和保险三种状态。

连发时,枪弹被击发,火药气体通过弹壳底部作用于枪闩,枪闩带动节套、卡铁一 同后坐。完成开锁后,枪闩依其惯性向后运动并完成压倒击锤、抽壳、抛壳、压缩复进 簧等动作、后坐到位。在复进簧作用下枪闩复进并完成推弹、送弹入膛、解脱节套卡扣, 和节套共同完成闭锁,节套解脱连发机等动作后,复进到位。自动机工作 循 环 图 见图 2-6-2。此时, 由于单发阻铁不参与击锤啮合而形成连发。

单发时,枪闩与节套工作过程同上,只因单发阻铁参与工作而形成单发。

2. 自动机运动参数

1. 自动机运动速度

2. 自动机运动曲线 (见图 2-6-3)

图2-6-3 80式手枪自动机运动曲线

(二) 主要机构

1. 闭锁机构

闭锁系统由枪底把、枪闩、枪管、节套、卡铁及击火座组成。闭锁方式为旋转卡铁 刚性闭锁。

枪底把上部有前、中、后三段导轨以导引节套; 前部有与水平线成 9°的 后 倾 弹匣 槽;弹匣槽后有空仓挂机室,以导引空仓挂机上下运动; 后中部的深凹槽可容纳并定位击 火座; 后部有锁铁槽, 右侧内部有节套卡扣槽。节套前部压有枪管; 中部有容卡铁的卡 铁室及耳轴室,下部有与枪底把导轨配合的导槽,后下部中间有压连发机用的凹槽,上 部有导引枪闩运动的导槽;右前上方开有抛壳窗;后上部中央加工有压合照门用的燕尾 槽, 后左侧下部设有快慢机保险时的卡入槽, 后右侧下部设有节套卡扣凹槽。枪闩中央 为复进簧孔腔, 前部有击针室; 下部前面为推弹突笋; 中下部有容卡铁闭锁突齿的凹 槽;后部为拉手的花纹部;右侧后突部的前下方设有解脱节套卡扣的斜面;前上方装有 拉壳钩。击火座中部设有卡铁室、开闭锁斜面和闭锁支承面;后上部的突出部为枪闩后 坐到位的撞击部; 最后上部的小突起是复进簧支持座和击针支托部; 下部空腔为容纳击 发发射机构。

开锁时, 枪闩通过卡铁带动节套后坐。在 0.8~1 毫米的自由行程内, 因击 火座上 闭锁支承面与水平线成5°的夹角,这时枪闩获得加速。当枪闩后坐3.9毫米时,完成开 锁。开锁状态如图 2-6-4(b) 所示。其速度由 6.3 */秒加速到 8.6 */秒。开锁 后,枪闩 在后效期内继续获得动量增量而惯性后坐,节套因其上的卡铁被击火座限位而产生斜冲 击。节套卡扣限制了节套撞击后的前冲, 使之停在后方等待枪闩。

图2-6-4 闭锁机构

当枪闩复进推弹入膛时, 其右侧斜面解脱节套卡扣后, 枪闩与节套一同复进。由于 击火座上闭锁斜面的作用, 使卡铁旋转嵌入枪闩上卡铁凹槽而完成闭锁。卡铁前后两排 闭锁齿的支承面积为 29 毫米2。

2. 供弹机构

供弹具中 10 发弹匣作为常备弹匣, 而 20 发弹匣主要用于战斗。

弹匣由弹匣身、托弹板、衬板、托弹簧、弹匣盖扣及弹匣盖组成。如图 2-6-5 所示。弹 回身是矩形断面、两侧各压有两条导弹突筋的异形钢件。托弹板采用冲压点焊结合且能

图2-6-6 击发发射机构

自动补偿枪弹锥度积累的可旋转式结构。弹匣身后突筋用以导引托弹板上空仓挂机突齿。 3. 击发、发射机构

由击发发射机构主要由击锤、击针、扳机、常合阻铁、单发阻铁、保险杆、连发机、 快慢机等组成 (见图 2-6-6), 并组装于击火座上。

击锤簧置于击锤内。击针系扁形并放在复进簧中央,击针强制突出量为1.3~1.52 毫米, 惯性突出量为 1.52~1.7 毫米。

击锤下前部有两个突齿, 上突齿与连发机扣合, 下突齿为待击突齿, 可与单发阻铁 和常合阻铁咬合, 待击突齿后面左侧有一凹槽, 为保险时容保险杆钩部用。常合阻铁前 部通孔与扳机上耳轴连接,后中部左侧的半圆形凹槽与长圆形通孔与快慢机配合,后部 待击突齿与击锤咬合。单发阻铁前部长圆孔与扳机下耳轴配合,可相对于扳机作纵向移 动, 中间有一盲孔, 供装配单发阻铁簧与顶销用, 后中部半圆孔与快慢机配合, 后部待 击突齿可与击锤咬合。保险杆前部通孔与常合阻铁同与扳机上耳轴配合,前下部有一突起 为定位扳机簧用,后中部的定型槽与快慢机配合,后钩为保险时锁击锤用。连发机长翼 伸入节套连发机室内,短翼与击锤上突齿扣合,右侧凹槽为连发机簧室,中部通孔与击 火座上连发机轴配合。快慢机外侧有板把部,装有定位簧和钢球,在工作轴部与单发阻 铁、常合阻铁、保险杆相对应的配合位置,加工有不同形式的定型突起。扳机在扳机轴 孔的上下方各有一耳轴分别与常合阻铁、保险杆和单发阻铁配合,后上部有扳机簧孔与 让保险杆用的凹槽,下前部有扳机钩,下后部有密封枪底把用的弯形钩。

发射机构采用由扳机直接带动与击锤直接作用的三杆结构。

1. 单发射击的动作原理 (见图 2-6-7)

快慢机定于单发位(D)时, 其上的缺口让位于单发阻铁, 在单发阻铁 簧力 作用 下,单发阻铁能前后移动。当手扣扳机至拯后位时,由于单发阻铁簧的驱使,在击锤压 倒过程中, 单发阻铁进入击锤待击齿下方并与之啮合。此时常合阻铁与击锤脱离。因与 这两阻铁配合的耳轴分别位于扳机转轴的上下方, 当松开扳机并复位时, 因扳机 带动。 单发阻铁逐渐脱离咬合, 而常合阻铁则交替进入咬合。只有当扳机恢复原位, 再次扣压 扳机又能形成击发, 以此原理完成单发。此时, 连发机的功用是到位保险。

2. 连发射击的动作原理 (见图 2-6-8)

快慢机定于连发位(L)时, 由于其圆柱部的拨动, 使单发阻铁与击锤脱离运动联 系。此时只有常合阻铁能与击锤咬合。如击锤成待击位, 扣压扳机使常合阻铁与击锤的 咬合解脱,形成击发。枪闩后坐压倒击锤。枪闩复进时,击锤被连发机扣合。枪闩带动 节套复进到位并压倒连发机, 便形成连发。如射击中松开扳机, 因击锤与常合阻铁再次 咬合而使手枪停射。此时连发机有双重作用,一是真正的连发机,二是到位保险。

3. 安全保险

当手枪完成装填处于待击发状态, 此时如将快慢机推于保险位 (B), 因其上 的 圆 柱面阻住常合阻铁, 使扳机扣不动。同时快慢机扳把卡之节套左侧凹槽, 使活 动件 拉 不动。

当膛内有弹,将处于击发位的击锤向后扳一角度,其下部突起被保险杆钩合,保险 杆被快慢机突起锁住, 击锤不能向前移动; 常合阻铁后平面将击锤圆弧部限位, 而常合 阻铁因中部凹槽被快慢机定型突起锁住,不能向前运动,从而使击锤不能后仰成待击 发。这样, 就完成了手枪的已装填保险。

4. 射击保险

图2-6-9 保险状态

当击锤位于待击发,击锤后下圆弧位于锁铁上方,使锁铁上抬受限制,因而不能从 枪底把相应凹槽中解脱。击火座与活动件就牢靠地定于枪底把上。当击锤处于击发位, 扣扳机到位时,同理因保险杆尾部将锁铁限位不能上抬而构成射击保险。

4. 锁铁

见图 2-6-10。

由锁铁、锁铁闩、锁铁闩簧 及销组成,锁铁以耳轴与击火座 联接。当枪闩后坐到位,撞击 击火座后部突起部时,击火座通 过锁铁将手枪部分后坐能量传递 给枪底把时,锁铁则以锁铁闩锁 住, 它是手枪拆装时的最后封闭 件。

5. 空仓挂机

在弹匣槽后方, 装有空仓挂机、挂机簧、挂机簧顶销及空仓挂机销。当弹尽时, 托 弹板推动空仓挂机上升阻闩于后方,以示弹尽和冷却弹膛,当卸下空弹匣或重新装上实 弹匣后, 向后拉枪闩少许, 空仓挂机在挂机簧推动下向下运动, 此时如松开枪闩, 在复 进簧伸张下, 即复进到位。

四、分解与结合

(一) 不完全分解

分 分解前, 应进行安全检查。打开保险, 拉枪闩向后, 检查膛内有无枪弹。当枪闩复

进被阻于后方,说明弹匣内无弹。

1. 用持枪的右手食指按弹匣扣到位后, 即可取下弹匣。

2. 将击锤向后扳一角度, 使之下部被保险杆钩住后, 左手握住枪底把, 右手 拿 冲 子顶锁铁闩上的锥窝向前并向上推, 使锁铁从枪底把相应凹槽内解脱。见图 2-6-11。

左手握枪管,拇指扣住弹匣槽,用力向前拉枪底把。当前移约25 毫米时,右手握 枪底把用其拇指向上推击火座, 即可卸下击火座、节套与枪闩部件。见图 2-6-12。

图2-6-11 顶入锁铁闩

图2-6-12 卸下活动件与击火座部件

3. 将击火座、节套、枪闩部件的结合体仰置, 左手握节套, 右手握击火座向 前 推 约5毫米,将其前部向上抬解脱卡铁后,缓慢放开即可卸下击火座部件(见图 2-6-13)。 14. 左手仰握节套, 右手捏卡铁沿逆时针方向旋转约120°后, 沿同方向并向前取下

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卡铁。向后抽出枪闩, 卸下复进簧 (见图 2-6-14)。

图2-6-14 取出卡铁

不完全分解后的手枪如图 2-6-15 所示。

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图2-6-15 不完全分解状态

(二) 结合

结合按分解的反顺序进行,但需注意:

1. 结合卡铁时,将卡铁对节套垂直放置。先将卡铁左边长耳轴倾斜装入节套相应通 孔后, 沿顺时针方向旋转卡铁, 并使短耳轴进入节套相应半圆槽后, 将卡铁 旋转 向下 (见图 2-6-16)。

2. 击火座部件与节套、枪闩部件结合时, 左手握节套及枪闩后部, 并用其后掌部 轻托复进簧, 右手握击火座以其复进簧座两突起挂住复进簧并慢推向前完成结合(小心 复进簧蹦出或变形)(见图 2-6-17)。

图2-6-16 结合卡铁

力残曲, 托弹力作用线后移造成, 解决的措施是将弯边

五、操作与维修保养的注意事项

1. 装填时需拉枪闩尾部花纹, 不要错拉节套。

2. 当对不同距离上的目标进行射击时,可参考下表的弹道高以修正瞄准点来实现。

不同射距上的弹道高 (固定枪架射击测得值)

3. 在完成手枪结合后或射击前, 必须检查锁铁闩在击火座凹槽中是否被其簧推至 正常位置(锁铁闩处于正常位置时,它后部应与击火座后外形齐平或稍凹入)。经检查 该件确实处于正确位置时, 方能射击。

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4. 如用两手操枪射击, 非持枪手只能握弹匣槽外部或弹匣, 不能握持或触及节套, 以免划伤。同样,枪管或节套均不能做为手枪射击时的依托支承,以免妨碍手枪自动动 作的完成。

5. 手枪已完成装填, 击锤处于待击发, 如此时要实施保险, 可用持枪手拇指 扳住 击锤, 然后扣扳机解脱击锤并松开, 慢放击锤, 直至被保险杆钩住, 再将快慢机推向保 险位即完成。

六、故 障

(一) 射击中常见故障

80 式自动手枪寿命射击试验中规定的故障率为≤0.3%,常见的故障是卡壳、弹低。 头和单发连。

六次寿命试验故障分类统计

(二) 故障产生的原因及解决措施

1. 卡壳

主要原因是节套抛壳窗干扰。通过将抛壳窗向后加大2毫米, 抛壳挺向枪管方向延 伸 0.4 毫米消除了该故障。

2. 弹低头

主要原因是冲压的托弹板前弯边部角度小,其旋转角不能补偿枪弹的锥度积累;托 弹板对托弹簧导引不良, 使之受力弯曲, 托弹力作用线后移造成。解决的措施是将弯边 角由 7° 改为 10°; 改善托弹簧定位, 使该故障基本消除。

3. 单发连

手枪处于单发射击, 射手在毫无精神准备的情况下突然出现连发,手枪不易把持住。 产生的原因主要是单发阻铁运动不灵活。解决的办法: 一方面加大单发阻铁簧力, 另一 方面改善运动导引,减小接触面积。使故障得以消除。

七、零、部件寿命

(一) 常见破损件

本枪常见破损件有 4个。破损次数较多的是节套, 除节套在以后详述外, 其余零件 的情况如下:人阿摩茨平常新我宣测大击计函写司令 油管公常在于低口方图》置立常五

(二) 主要破损件的原因分析及解决措施

1. 枪底把

曾数次产生裂纹,裂纹的部位全是后导轨,如图 2-6-18 所示。

图2-6-18 枪底把裂纹

产生裂纹的原因: 在枪底把的前、中、后三段导轨中, 后导轨较薄弱, 其根部无圆 角,且倒棱不好,因而产生裂纹。

通过在导轨根部增加圆角R0.3; 后导轨进入部原尖角改为圆角R0.5; 光洁度按要 求加工后, 满足了寿命要求。

2. 锁铁与保险杆

锁铁与保险杆裂纹部位如图 2-6-19 及图 2-6-20 所示。

产生裂纹的原因: 锁铁在手枪射击时要承受部分后坐力。在力的作用下, 锁铁有向 上旋转的趋势。由于锁铁闩的限位, 使锁铁外伸尾部受弯曲, 加之外伸尾根部原 无圆 角, 根部至锁铁闩锁孔的断面积较小而形成裂纹。保险孔上定型孔边缘裂纹, 则是由于 击锤在击发旋转过程中与运动中的保险杆后钩部干扰,使后钩部承受击锤撞击而形成

裂纹。

解决的措施, 将锁铁外伸尾根部增加圆角R0.5, 减少应力集中。同时将锚铁 闩 销 孔前移使受力断面加大, 解决了锁铁裂纹问题。对保险杆通过改进设计, 消除了击锤与 它的撞击和干涉, 使强度满足了寿命要求。

八、研制过程中的主要问题及解决措施

(一) 解决零部件寿命方面的措施

本手枪的节套,其上压有枪管,质量大,是活动件,又是枪闩运动的导引件,它在 射击时, 除承受膛底火药气体压力引起的作用力外, 还承受着后坐与复过到位的剧烈撞 击。因此,从研制以来,节套破损一直是手枪强度问题的核心。

1. 破损部位

节套曾先后在枪管孔、后导轨、后横梁中性面及连发机室出现过破损,如图2-6-21 所示。

图2-6-21 节套的破损部位

2. 破断原因

1. 枪管与节套压配合的过盈量大, 其值为 0.02~0.045, 节套的热处理硬度也 较高, 为 HRC 45~51。

2. 后导轨受力断面积小强度不够, 保险卡槽与节套卡和卡槽顶部圆角 小, 产生 应力集中。

3. 节套卡铁轴室倒角小于卡铁耳轴根部圆角半径, 使后横梁承受较大的楔劈力, 致使从中性面断裂,其情况如图 2-6-22 所示。

3. 解决措施

1. 枪管与节套压配合过盈量改为 0.01~0.03 毫米, 孔光洁度按规定加工。

2. 材料由 50 B 钢改为 30 CrMnMoTiA, 热处理硬度选为 HRC 45~51, 提高其 强度和冲击韧性。

3. 将后端局部加宽 2 毫米, 使 其受力断面积增大 47%。将保险槽与节套卡扣槽 顶部圆角增至 \(R0.5\) 与 \(R0.3\) 。

4. 卡铁耳轴根部圆角为R0.7, 节套上卡铁耳轴室相应部倒角1×45°, 并加强 击锯在击发灵程过程中与还动中的保险杆后尚部干扰,他后伸部东宅击来, (制造量)

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5. 节套后横梁部改为如图 2-6-19 中点划线部分所示, 以分散应力。同时, 连发 机室后部两尖角改为 R 0.8。

者 节套在采取上述综合措施后, 寿命满足了 4000 发的要求。

(二) 提高射击精度方面的措施

为提高手枪的射击精度, 选用了较高的初速 (470*/秒), 枪管平移短后坐的自动方 式; 增长了瞄准基线和采用长套筒式节套并加长运动导引部(长为147毫米); 因弹匣 置于手枪前部,手枪重心前移,使游动件质心接近枪膛轴线。复进簧力作用在枪膛轴线 上, 以获得较好的动平衡性能。还考虑到手枪射速高, 后坐能量较大, 为提高手枪远距 离单发和点射精度, 还研制了与之配套的装具和匕首肩托。

从手枪 50 米立姿装具肩托点射精度结果得出: 每次点射的 3 发弹构成了不同 高 度 的3个弹着群。首发、第二发、第三发的集群中心,相对于平均弹着点的垂直坐标分别 为 (-110) 厘米、4 厘米与 80 厘米。针对此情况, 主要改善了肩托与手枪、肩托各 零 部件间的配合、由原松动配合改为滑配合; 将装具肩托骨架支杆料厚由 1 毫米改 为 1.5 毫米, 两支杆间增加连接板, 使刚度和稳定性提高。经改进设计后, 精度显著提高, 其 结果如下表: “你们不是你们的

注: 1. 装具肩托为3支枪9靶平均值; 2. 匕首肩托为1支枪3 靶平均值。 (1)

(三) 保证机构动作可靠性方面的措施

1. 常温机构动作可靠性方面

本手枪也和其他自动武器一样,常温机构动作的故障也主要发生在供弹机构。主要 故障为弹低头与跳卡弹。

1. 弹低头

故障表现形式: 在射击过程中, 枪闩复进推弹时, 弹被推低头, 顶在弹匣前内壁而 使手枪停射。故障率多达 2~5%。

造成该故障的主要原因: 一是手枪采用直弹匣供弹, 容量为20发, 枪弹在弹匣内 未遵循弧形排列, 枪弹之间未保证线接触, 它们在弹匣内呈五指张开形排列, 二是对手 持无依托发射的手枪, 在后坐冲量作用下向上跳动, 这时大容量弹匣内枪弹受惯性力作 用出现上升不及时且弹头低下的现象。

遵循弹匣内枪弹弧形排列的客观规律,主要将托弹板由原在弹匣内只能平移运动, 政为既能平移、又能回转的结构。这样就可自动补偿枪弹锥度的积累;弹匣的枪弹口由 原来(+6°) 改为(-4°); 弹匣断面由原平板梯形改为矩形断面、在枪弹第一锥体相 应部压有二条导弹内突筋,其尺寸比枪弹正三角形排列时对应尺寸大 0.2 毫米。这样就 由弹匣枪弹口的 (-4°) 与旋转托弹板之间构成了 10 发枪弹弧形排列所需 14°44’的 夹 角。为使弹匣能正角度供弹,将直弹匣由原在手枪上垂直安装,改为弹匣下部前倾 9° 安装。山阿 武道姑分息 示面的

为克服惯性力对弹匣内枪弹的影响,加大了托弹簧力,选用了直径为1.3毫米的钢 丝。通过在托弹板下加焊一衬板、弹匣盖由原与弹匣身垂直安装改为84°、改善托弹簧 运动导引等, 将托弹簧力作用线前移。

在采取上述综合措施后, 弹低头故障基本消除。手枪的故障率也降到0.3%以下。

2. 跳、卡弹

手枪在试验中曾出现过弹匣内待供的弹在枪闩后坐时跳出枪外,第2发枪弹被枪闩 推入膛并闭锁的现象。有时也出现枪弹斜叉着卡在枪管后端上半周。

针对此问题, 修整了弹匣枪弹口, 消除了前大后小的状态; 在结构允许 的条件下 尽量提高待供弹位置, 适当增加待供弹与枪管尾端面的距离; 进弹路线设计 得”光滑、 连续”。采取了上述措施后,故障未能完全消除。后来发现手枪冲速最大值超过10.5 */秒就出现, 在 9~9.5*/秒以下就不发生上述故障。经分析,因手枪采用弹匣双排双边 轮流供弹, 受枪闩后坐的影响, 弹匣内的待供弹离开了原正确位置而使弹头向内 偏 斜。 其偏斜的程度随后坐冲速的增加而加剧。又因手枪弹用于引导的第一锥体较短, 此情况 就越严重。当待供弹在进弹过程中回不到应有的正确位置,就出现斜卡的情况。当枪闩 最大后坐冲速超过某定值以高速离开待供弹底瞬间时,原已偏斜的枪弹在托弹簧力作用 下从弹匣跳出。根据手枪性能需要, 自动机最大后坐冲速限制在 9*/秒以下就可消除 该 故障。

2. 使用条件下机构动作可靠性方面。

手枪在使用条件试验中, 曾出现后坐、复进不到位与扳机不复位的故障。

1. 后坐与复进不到位

手枪在扬尘、扬尘后淋雨及浸河水试验中出现因后坐能量小而不抽壳、因枪闩后坐

不到位而打不连,致使试验终止。其中手枪后坐不到位是关键。只有自动机后坐 到位, 才能谈得上解决复进不到位的问题。因为对对对对对对对对对对对

1 后坐不到位

为解决此故障, 一方面加大自动机后坐能量; 另一方面是减小后坐阻力。其主要措 施是:

1. 自动方式采用枪管短后坐, 枪闩在开锁时获得加速, 在结构设计上保证自动机 得到适当的后坐冲速。

2. 增加自动机质量。自动机重量由原 0.15 公斤增至 0.193 公斤; 枪闩与节 套 的 质量比由原 0.49 增至 0.63 四半工日針产而平土

3. 适当减小自由行程和卡铁闭锁时的咬合高度, 在保证安全可靠的前提下, 适当 提早开锁, 它对后坐冲速影响如下表:

根据此结果,手枪自由行程定为 0.8~1 毫米;卡铁咬合高度前齿定为 0.9~1.1 毫 米; 后齿定为 1.3~1.5 毫米。

4. 取消节套上原卡铁闭锁支承面, 由卡铁耳轴承受高压火药气体的作用。这样,使 自动机最大后坐速度提高约 0.3 */秒。

5. 为减少抽壳阻力, 在弹膛的二、三锥体开有 6 条深 0.15 毫米的纵槽。

6. 减小击锤阻力, 改变了枪闩与击锤的传速比和效率。

采取上述措施后, 枪闩的最大后坐冲速由原 7.5~8 */秒增至8.5~9 */秒, 保证了 在使用条件下手枪均能可靠的后坐到位。

②. 复进不到位

在使用条件试验时, 复进不到位一般表现为节套和枪闩结合为一体停在解脱连发机 位置或推弹位置。为排除此故障采取了下述措施。

1. 通过试验, 选用直径为 0.8 毫米的钢丝缠制复进簧, 则复进不到位 频 繁 的 出 现, 选用直径为 0.9 毫米的钢丝, 则后坐不到位频繁的出现。因此, 根据手枪现有的结 构和空间, 选用了直径为 0.85 毫米的钢丝。经调整改进, 降低了弹簧刚度,增加了预压 所用枪弹或力较小,加之受下枪钳构的限制,其自动机运动能,装有见量参关审其,

2. 消除卡铁对枪闩复进运动的楔紧而引起的附加摩阻力。

手枪节套后坐到位后,原先无零件约束,使之在撞击后可带动卡铁前冲。这样,由 于击火座上闭锁斜面的作用, 使卡铁齿上平面与枪闩下半面产生楔紧。为解决此 问题, 增设了节套卡扣,消除了此附加摩阻力。同时,由于节套卡扣对自动机工作周期延长了 约 0.0048秒, 使手枪理论射速由原 1252 发/分降至 1138 发/分, 其下降率为 9 %。

3. 减少复进阳力

主要是加大击锤连发待击角, 使枪闩只在复进的 3.8 毫米区段内与之摩擦; 考虑到 节套解脱连发机时的存速仅 0.8 */秒左右, 将连发机长翼增长了 0.65 倍, 减少了阻力。

为解决手枪后坐与复进不到位,除上述措施外,还加强了手枪的密封性。因结构需 要而不能封严的部位, 如进去的泥沙, 在结构上不能造成”死区”, 一定要疏导,使之对 流。在枪底把卡铁室两侧留有空槽以便泥水流通,否则留有大量泥沙,会增加复进阻 力。与此同时,可合理的加大配合间隙。如枪闩与节套的导轨配合原 为 2.5 d。/D。, 后 改为 2.3d6/2.3D6, 并将导轨断隔以减少阻力。采取上述综合措施后。改进后的手枪 与 原来手枪使用条件对比试验结果如下表:

注:空白处皆为%。

由上述结果可看出, 经改进设计后, 手枪通过使用条件试验的能力有提高。但由于 所用枪弹威力较小, 加之受手枪结构的限制, 其自动机运动能量的储备处于”临界值”。

当各种条件配合良好时,浸河水能基本通过;反之,则通不过。但其故障只有复进不额。 位, 节套停在解脱连发机位。此时, 用手是易于排除的。

2. 扳机不复位

手枪在使用条件试验时,有的曾连续出现扳机不复位。

普成的原因是常合阻铁、单发阻铁和保险杆组成做平面运动的三杆件,且在快慢机 轴处为面接触。因它们与击撞啮合时在轴颈处产生摩阻力急剧加大所致。针对此情况。 首先将发射机各零件间、零件与击火座之间的面接触改为前后端局部接触;改善各件的 云动导引,避免构件的倾斜卡滞;将扳机簧孔由盲孔改为通孔,消除了泥沙的积聚。经 改进后, 此故障基本消除。

九、主要零、部件的材料、结构及工艺特征

(一) 零、部件的数目

零、部件数目见下统计表:

(三) 主要零、部件的结构特征

1. 枪管

枪管弹膛、线膛尺寸及光洁度要求如图 2-6-23 所示。弹膛、线膛均镀铬,直径方向 的铬层厚度: 线膛为 0.04~0.08 毫米; 弹膛为 0.01~0.03 毫米。枪管与节套采用压配。 合连接,其过盈量为 0.01~0.03 毫米。枪管压合后,弹膛尺寸:一锥大小端分别为 φ 9.9^+0.05, φ 9.5^+0.04。二锥中径 为 φ 9.025, 二锥 小 端 为 φ 8.55^+0.04。三锥 小 端 为 φ8.5^+0.04。为减小抽壳力, 在弹膛的第二、三锥体加工有6条深0.15 毫米的纵槽。

2. 击针

当各种条件配合透照时, 法河东能进本通过, 反之, 则通不过。但其故障只有复进不到

\(26.5^{+0.45}\)

-10.63

2. 相关(

枪管

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新颜堂台

器体加工有 6 集

\(0 - 2\)

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\(V - V\)

3 为提高击针的疲劳强度, 两扁平面的加工横刀痕, 应顺成轴向 (见图 2-6-24)。

图2-6-24 击针

3. 手装总装的主要要求

1. 射前将 20.585 毫米的弹形量规放入弹膛, 以 5 公斤静力推枪闩应闭锁; 20.735 毫米弹形量规 20 公斤静力不应闭锁。

2. 卡铁闭锁突齿与枪闩齿的啮合高度: 后齿 1.3~1.5 毫米; 前齿 0.9~1.1 毫 米。卡铁闭锁齿与枪闩的接触面积不小于60%。开闭锁自由行程为 1-0.2 毫米。

3. 射击强装药弹后, 将 20.785 毫米弹形量规放入弹膛, 以 20 公斤静力 推 枪闩 不应闭锁。

4. 弹匣内基准点对枪底把上基准面的垂直高度为7.2.。毫米; 扳弹匣下部至最 前位。此垂直高度不得小于 6.7 毫米; 扳弹匣至最后位, 不得大于 7.6 毫米。

5. 当节套复进至距最前位大于 1.7 毫米时, 连发机不允许解脱; 当距最前位1毫 米时。连发机必需解脱。

6. 当枪闩复进到与节套后端面距离为2毫米时, 节套卡扣不应解脱;当此距离为 1.5 毫米时则必须解脱。

7. 手枪经 4000 发寿命试验后, 将 20.935 毫米弹形量规放入弹膛内, 以 20 公斤 静力推枪闩应不闭锁。此时扣扳机不应击发。